Kontaktirajte mrežne uređaje

KS je složeni sustav, koji se sastoji od mnogo uređaja. Svaki od njih ispunjava svoje individualna funkcija. Prema funkcionalnosti, zahtjevima za pojedinačni elementi KS. Opći zahtjevi odnose se na obveznu upotrebljivost, usklađenost sa standardima kvalitete i sigurnosti.

CS uređaji obično uključuju: sve potporne i potporne strukture koje su dizajnirane da osiguraju pouzdan i stabilan položaj vodećih strujnih elemenata CS-a, organiziranih metodom ovjesa; dijelovi za pričvršćivanje i učvršćivanje CS-a duž nosača CS-a ili nadzemnih vodova na pojedinačnim nosačima nadzemnih vodova; nosivi i pomoćni kabeli različitih izvedbi i namjena ovisno o konstrukcijskim zahtjevima kompresorske stanice; same KS žice, koje predstavljaju glavnu žicu (naziva se kontaktna žica), kao i žice za druge namjene - armaturne, usisne, napojne, autoblokirajuće. uređaji, napajanje itd.

U procesu rada na gotovo sve elemente CS-a utječu različiti čimbenici. Najveći dio tog utjecaja dolazi od prirodnih čimbenika okoliša. Cijeli svoj radni vijek CS je na otvorenom, stoga je stalno izložen utjecaju oborina, vjetra, naglih promjena temperature, leda i sl. Svi ovi uvjeti negativno utječu na stanje CS-a i njegov rad, uzrokujući promjenu duljina žica, pojavu pojava iskrenja i električne struje. lukovi, pojava korozije nosača i drugih metalnih elemenata. Ovih se pojava nije moguće potpuno riješiti, ali je moguće poboljšati otpornost mreže na vanjsko okruženje različitim tehničko-tehnološkim metodama, kao i korištenjem otpornih i pouzdanih materijala u gradnji.

Kompresorska stanica mora pružiti maksimalnu otpornost na vanjske čimbenike okoline i, štoviše, osigurati nesmetano kretanje EPS-a duž pruge s utvrđenim standardima za težinu, brzinu, raspored i interval između vlakova koji prolaze jedan za drugim.

Posebnu pozornost treba obratiti na stabilnost i pouzdanost CS-a i zbog toga što, za razliku od ostalih vodova, ne predviđa rezervu. Odnosno, to znači da ako bilo koji od elemenata CS-a zakaže, to će dovesti do potpunog gašenja linije. Kretanje željezničkih vozila bit će moguće nastaviti tek nakon što se obave potrebni popravci i uspostavi opskrba.

2017 - 2018, . Sva prava pridržana.

Savezna agencija za željeznički promet.

Irkutsko državno prometno sveučilište.

Odjel: ECT

NASTAVNI PROJEKT

Opcija-83

Disciplina: “Kontaktne mreže”

"Proračun dionice kontaktne mreže stanice i dionice"

Izvršio: student Dobrynin A.I.

Provjerio: Stupitsky V.P.

Irkutsk

Početni podaci.

1. Karakteristike lančanog ovjesa

Na glavnim vučnim i kolodvorskim kolosijecima lančani ovjes je polukompenziran.

Uz dvije kontaktne žice, razmak između njih je 40 mm.

Tip kontaktne mreže: M120 + 2 MF – 100;

Vrsta struje: konstantna;

2. Meteorološki uvjeti

Klimatski pojas: IIb;

Područje vjetra: I;

Ledena regija: II;

Led je cilindričnog oblika s gustoćom od 900 kg/m3;

Temperatura stvaranja leda t = -5 0 C;

Temperatura pri kojoj se opaža vjetar najvećeg intenziteta t = +5 0 C;

3. Stanica

Svi kolosijeci u kolodvoru su elektrificirani, osim pristupnog kolosijeka do vučne trafostanice. Strelice uz glavnu stazu su stupnja 1/11 (jedan metar bočnog odstupanja na svakih jedanaest metara duljine staze), preostale strelice su stupnja 1/9.

Brojevi na dijagramu označavaju udaljenosti od osi putničke zgrade (u metrima) do točaka strelica, ulaznih semafora, slijepih ulica i pješačkih mostova, a također označavaju udaljenosti između susjednih kolosijeka.

4. Vožnja

Dionica je određena u obliku skupa glavnih objekata: ulaznih signala, zavoja s odgovarajućim polumjerima, mostova i drugih umjetnih građevina. Kompatibilnost dionice sa stanicom provjerava se piketažom zajedničkog ulaznog signala.

Okupljanje glavnih prometnih objekata

Ulazni signal zadane postaje 23 km 8+42;

Početak krivine (sredina lijevo) R = 600 m 2 + 17;

Kraj krivulje 5+38;

Osovina kamene cijevi s rupom 1,1 m 5+94;

Početak krivine (sredina desno) R = 850 m 7+37;

Kraj krivine 25 km 4+64;

Most preko rijeke s vožnjom ispod:

osovina 7+27;

dužina mosta, m 130;

Osovina od armirano-betonske cijevi s rupom 3,5 m 9+09;

Početak krivine (sredina lijevo) R = 1000 m 26 km 0+22;

Kraj krivulje 4+30;

Ulazni signal sljedeće stanice 27 km 7+27;

Os križanja 6 m širine 7+94;

Prva strelica sljedeće stanice je 9+55.

1. Visina mosta preko rijeke je 6,5 m (udaljenost od UGR do dna vjetrove veze mosta);

2. Desno, uz kilometre, planirano je polaganje drugog kolosijeka;

3. Na udaljenosti od 300 m s obje strane mosta preko rijeke staza se nalazi na nasipu visine 7 m.

Uvod

Skup uređaja, od generatora elektrane do vučne mreže, čini sustav napajanja elektrificiranih željeznica. Ovaj sustav opskrbljuje električnom energijom, osim vlastite električne vuče (električne lokomotive i elektromotorni vlakovi), kao i sve nevučne željezničke potrošače i potrošače na susjednim područjima. Dakle, elektrifikacija željeznica ne rješava samo prometni problem, već pridonosi i rješavanju najvažnijeg nacionalnog gospodarskog problema - elektrifikaciji cijele zemlje.

Glavna prednost električne vuče u odnosu na autonomnu vuču (onu s generatorima energije na samoj lokomotivi) određena je centraliziranim napajanjem i svodi se na sljedeće:

Proizvodnja električne energije u velikim elektranama dovodi, kao i svaka masovna proizvodnja, do smanjenja njezine cijene, povećanja učinkovitosti i smanjenja potrošnje goriva.

Elektrane mogu koristiti bilo koju vrstu goriva, a posebno niskokalorična goriva koja nisu transportna (čiji trošak transporta nije opravdan). Elektrane se mogu graditi neposredno na mjestu vađenja goriva, zbog čega nema potrebe za njegovim transportom.

Za električnu vuču može se koristiti hidroenergija i energija iz nuklearnih elektrana.

Kod električne vuče moguća je obnova (povrat) energije tijekom električnog kočenja.

S centraliziranim napajanjem, snaga potrebna za električnu vuču je praktički neograničena. To omogućuje da se u određenim razdobljima troši tolika snaga koja se ne može osigurati na autonomnim lokomotivama, što omogućuje, primjerice, ostvarivanje znatno većih brzina na velikim usponima s velikom težinom vlaka.

Električna lokomotiva (električna lokomotiva ili električni automobil), za razliku od autonomnih lokomotiva, nema vlastite generatore energije. Stoga je jeftinija i pouzdanija od autonomne lokomotive.

Na električnoj lokomotivi nema dijelova koji rade kada visoke temperature i uz povratno gibanje (kao na parnoj lokomotivi, dizel lokomotivi, lokomotivi s plinskom turbinom), što uvjetuje smanjenje troškova popravka lokomotive.

Prednosti električne vuče stvorene centraliziranim napajanjem zahtijevaju izgradnju poseban sustav opskrba električnom energijom, čiji troškovi u pravilu znatno premašuju troškove električnih željezničkih vozila. Pouzdanost elektrificiranih cesta ovisi o pouzdanosti sustava napajanja. Stoga pitanja pouzdanosti i učinkovitosti rada sustava napajanja značajno utječu na pouzdanost i učinkovitost cjelokupnog elektroenergetskog sustava. željeznička pruga općenito.

Uređaji kontaktne mreže služe za opskrbu željezničkih vozila električnom energijom.

Projekt kontaktne mreže, koji je jedan od glavnih dijelova projekta elektrifikacije dionice željezničke pruge, izvodi se u skladu sa zahtjevima i preporukama niza upravnih dokumenata:

Upute za izradu projekata i predračuna za industrijsku izgradnju;

Privremene upute za izradu projekata i predračuna za građenje željezničke pruge;

Normalan tehnološko projektiranje elektrifikacija željeznica itd.

Pritom se uzimaju u obzir zahtjevi navedeni u dokumentima koji reguliraju rad kontaktne mreže: pravila za tehnički rad željeznica, pravila za održavanje kontaktne mreže elektrificiranih željeznica.

U ovom predmetnom projektu izračunat je dio jednofazne kontaktne mreže istosmjerna struja. Izrađeni su planovi instalacija kontaktne mreže kolodvora i dionice.

U uređaje kontaktne mreže ubrajaju se svi vodovi ovjesa kontaktne mreže, potporne i pričvrsne konstrukcije, oslonci s dijelovima za pričvršćivanje u tlo; u nadzemne uređaje ubrajaju se vodovi raznih vodova (dovodni, usisni, za napajanje automatske blokade i drugih nevučnih potrošača, itd.) i strukture za njihovo postavljanje na nosače.

Uređaji kontaktne mreže i nadzemnih vodova, izloženi različitim klimatskim čimbenicima (značajne promjene temperature, jaki vjetrovi, stvaranje leda), moraju ih uspješno podnositi, osiguravajući nesmetano kretanje vlakova s ​​utvrđenim težinskim normama, brzinama i razmacima između vlakova na potrebne količine prometa. Osim toga, u radnim uvjetima mogući su lomovi žica, udari strujnih kolektora i drugi udari, što također treba uzeti u obzir tijekom procesa projektiranja.

Kontaktna mreža nema rezerve, što postavlja povećane zahtjeve za kvalitetu njezinog dizajna.

Pri projektiranju kontaktne mreže u dionici projekta elektrifikacije dionice pruge utvrđuje se:

Projektni uvjeti – klimatski i inženjersko-geološki;

Vrsta kontaktne mreže (svi izračuni za određivanje potrebne površine poprečnog presjeka nadzemnih žica izvode se u dijelu projekta za napajanje);

Duljina raspona između oslonaca kontaktne mreže na svim dionicama trase;

Vrste nosača, načini njihovog učvršćivanja u tlo i vrste temelja za one nosače koji ih zahtijevaju;

Vrste potpornih i pričvrsnih konstrukcija;

Napajanje i razdjelni krugovi;

Opseg radova na postavljanju oslonaca na vučnicama i postajama;

Osnovne odredbe za organizaciju izgradnje i rada.

Analiza izvornih podataka

S dvostrukom kontaktnom žicom, kompenzirani kontaktni ovjes koristi se u područjima s brzinama vlakova od 120 km/h ili više. Na glavnim kolosijecima kolodvora, zbog smanjenih brzina, u pravilu se koristi polukompenzirani lančani ovjes. Na temelju ovih meteoroloških uvjeta odabiremo glavne klimatske parametre koji se ponavljaju svakih deset godina:

Temperaturni raspon iz tablice. 2.s3: -30 0 S ¸ 45 0 S;

Maksimalna brzina vjetra iz tablice. 5.s14: v nor = 29 m/s;

Debljina stijenke leda prema tablici. 1.s12: b =10 mm;

Ovisno o uvjetima rada i prirodi elektrificiranog područja, odabiru se potrebni faktori korekcije za udare vjetra i intenzitet leda. Za opći slučaj, prihvaćamo njihove vrijednosti kao 0,95, 1,0 i 1,25, redom, za stanicu, pozornicu i nasip.

Određivanje opterećenja koja djeluju na nadzemne vodove

Za stanicu i pozornicu.

Proračun vertikalnih opterećenja

Najnepovoljniji pogonski uvjeti za pojedine objekte nadzemne kontaktne mreže mogu nastati pri različitim kombinacijama meteoroloških čimbenika, koji se mogu sastojati od četiri glavne komponente: minimalne temperature zraka, maksimalnog intenziteta stvaranja leda, maksimalna brzina vjetra i maksimalne temperature zraka.

Opterećenje od vlastite težine 1 m nadzemnog kontaktnog ovjesa određuje se iz izraza:

gdje je opterećenje vlastite težine nosećeg kabela, N/m;

Isto, ali za kontaktnu žicu, N/m;

Isto, ali od žica i stezaljki, uzima se jednako 1

Broj kontaktne žice.

Ako nema podataka u imeniku, opterećenje od vlastite težine žice može se odrediti iz izraza:

, N/m (2)

gdje je površina poprečnog presjeka žice, m2;

Gustoća materijala žice, kg / m 3;

Koeficijent koji uzima u obzir dizajn žice (za čvrstu žicu = 1, za višežilni kabel = 1,025);

Za kombinirane žice (AC, PBSM, itd.), Opterećenje vlastite težine može se odrediti iz izraza:

gdje je površina poprečnog presjeka žica izrađenih od materijala 1 i 2, m2;

Gustoća materijala 1 i 2, kg/m3.

Za ovjes M120 + 2 MF – 100:

Prema izrazu (1) dobivamo:

Opterećenje od težine leda po metru žice ili kabela s cilindričnim oblikom njegovog taloženja određuje se formulom:

gdje je gustoća leda 900 kg/m 3 ;

Debljina stijenke sloja leda, m

Promjer žice, m.

Uzimajući u obzir da je proizvod 9,81×900×3,14 = 27,7×10 3, možemo napisati:

Izračunatu vrijednost debljine sloja leda definiramo kao , gdje je debljina sloja leda u skladu s područjem prekrivenim ledom b = 10 mm; KG je koeficijent koji uzima u obzir stvarni promjer žice i visinu njegovog ovjesa. Za stanicu i dionicu K G = 0,95.

Prema izrazu (5) određujemo težinu leda po 1 m nosećeg kabela

Debljina ledenog zida na kontaktnoj žici, uzimajući u obzir njegovo uklanjanje od strane operativnog osoblja i strujnih kolektora, smanjena je za 50% u usporedbi s nosivim kabelom. Izračunati promjer kontaktne žice uzima se u prosjeku iz visine i širine njegovog poprečnog presjeka:

gdje je H visina poprečnog presjeka žice, m; A – širina poprečnog presjeka žice, m;

Koristeći izraz (6) dobivamo:

mm.

Pomoću izraza (5) određujemo težinu leda po 1 m kontaktne žice

Težina leda na žicama se ne uzima u obzir. Tada se ukupna težina 1 m lančane suspenzije s ledom određuje formulom:

gdje je g težina kontaktne mreže N/m;

g GN – težina leda po 1 m nosećeg kabela, N/m;

g GK – težina leda po 1 m kontaktne žice, N/m.

Prema izrazu (7), ukupna težina 1 m lančanog ovjesa s ledom:

Određujemo horizontalna opterećenja.

Opterećenje vjetra na žici u režimu maksimalnog vjetra određeno je formulom:

(8)

gdje je gustoća zraka pri temperaturi t = +15 0 C i atmosferskom tlaku 760 mm Hg. Uzima se jednako 1,23 kg / m3;

v P - proračunska brzina vjetra, m/s; v P = 29 m/s.

S H – koeficijent aerodinamičkog otpora, ovisno o obliku i položaju površine objekta, za stanicu i presjek S H =1,20 za jednu žicu S H =1,25;

KV je koeficijent koji uzima u obzir stvarni promjer žice i visinu njegovog ovjesa. Za stanicu i dionicu KV = 0,95.

d i - promjer žice (za kontaktne žice - vertikalna veličina poprečnog presjeka), mm.

Opterećenje vjetra na žici u prisutnosti leda na žici određuje se formulom:

gdje je procijenjena brzina vjetra za vrijeme leda (prema tablici 1.4), m/s;

Za određivanje na kontaktnoj žici, vrijednost se uzima jednaka b/2.

Određujemo rezultirajuća opterećenja na n/t za dva načina.

Rezultirajuća opterećenja na pojedinačnoj žici u odsutnosti leda:

Ako ima leda:

Proračun duljina raspona

Proračun napetosti žice

Najveća dopuštena napetost nosivog kabela određena je formulom

gdje je koeficijent koji uzima u obzir širenje mehaničkih karakteristika pojedinačnih žica, 0,95;

Vlačna čvrstoća materijala žice, Pa;

Faktor sigurnosti;

S - izračunata površina presjeka, m2.

Najveća dopuštena i nazivna napetost za žice nalazi se u tablici 10.

Određivanje najvećih dopuštenih duljina raspona

gdje je K napetost kontaktne žice, N;

Ekvivalentno opterećenje kontaktne žice od nosivog kabela, N/m.

gdje je dopušteno odstupanje kontaktne žice od osi kolosijeka. Na ravnoj dionici 0,5 m, na krivini 0,45 m;

Cik-cak kontaktnih uzdi na susjednim nosačima. Na ravnom dijelu staze +/-0,3 m. Na zakrivljenom dijelu +/-0,4 m.

Progib nosača pod utjecajem vjetra u razini nosivog kabela i kontaktne žice. Ove vrijednosti (ovisno o brzini vjetra) dane su na stranici 48.

Cik-cak kontaktna žica, identične veličine na susjednim nosačima.

Pretpostavimo da su cik-cak na susjednim nosačima na ravnoj dionici usmjereni u jednom smjeru, a na krivulji u različitim smjerovima.

gdje je napetost nosećeg kabela u režimu vjetra najvećeg intenziteta, N;

Duljina raspona, m;

Visina izolatorskog vijenca. U projektu prihvaćamo 4 PS-70E. Visina jedne šalice je 0,127 m.

Prosječna duljina niza na sredini raspona na projektiranoj visini h0, m.

Proračun za izravni dio kolosijeka u kolodvoru (bočni kolosijeci):

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Na zakrivljenom dijelu puta najveća dopuštena duljina raspona određena je iz izraza:

Izračunavanje najveće dopuštene duljine raspona provodi se:

Za izravnu dionicu: kolodvor (glavni i sporedni kolosijeci) i pozornica (ravnica i nasip);

Za zakrivljeni dio: na potezu za ravnice i nasipe pri zadanim polumjerima zakrivljenosti.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Rezultirajuća duljina razlikuje se od prethodnog izračuna za manje od 5 m, stoga se može smatrati konačno prihvaćenom.

Sve izračune sažimamo u tablici

Mjesto naseljavanja	Duljina raspona bez R e	Duljina raspona s R e	Konačna duljina raspona
1. izravna postaja i pozornica	51.2	49.6	50
2. izravni potez na nasipu	45.2	43.8	45
3. krivina R 1 =600m	37.8	37.3	37
4. krivulja R 2 =850m	42.3	41.8	42
5. krivina R 3 =1000m	44.4	43.8	44
6. krivina R 6 =850m na ​​nasipu	42.0	41.4	42
7. krivina R 5 =1000 m na nasipu	44.07	43.4	44
7. krivina R4=600 m na nasipu	37.5	37.1	37

Postupak izrade plana kolodvora i dionice

Postupak izrade plana kolodvora.

Izrada plana kolodvora. Plan postaje crtamo u mjerilu 1:1000 na milimetarskom papiru. Potrebna duljina lista određuje se prema zadanoj kolodvorskoj shemi na kojoj su naznačene udaljenosti svih središta skretnica, semafora, slijepih ulica od osi putničke zgrade u metrima. U ovom slučaju, ove oznake konvencionalno uzimamo lijevo sa znakom minus, a desno sa znakom plus.

Počinjemo crtati plan stanice označavanjem tankim okomite linije, svakih 100 metara konvencionalnih kolodvorskih kolona u oba smjera od osi putničke zgrade, uzeto kao nulti kolodvor. Staze na planu postaje prikazane su svojim osima. Na skretnicama se osi kolosijeka sijeku u točki koja se naziva središte skretnice. Koristeći podatke na zadanoj kolodvorskoj shemi, paralelnim crtama crtamo osi kolosijeka, a razmaci između njih moraju u prihvaćenom mjerilu odgovarati zadanim međukolosijecima.

Na planu kolodvora prikazujemo i neelektrificirane kolosijeke. Označivši oznake skretnica na posebnim stupovima, crtamo skretničke ulice i izlaze. Zatim na planu stanice crtamo zgrade, pješački most, putničke perone, trafostanicu, ulazne semafore i prijelaze.

Označavanje mjesta gdje je potrebno popraviti kontaktne žice.

Postavljanje nosača na stanici započinjemo označavanjem mjesta na kojima je potrebno osigurati uređaje za pričvršćivanje kontaktnih žica. Takva mjesta su sve skretnice iznad kojih se moraju montirati zračne sklopke i sva mjesta gdje žica mora mijenjati smjer.

Na jednozračnim sklopkama najbolji raspored kontaktnih žica koje čine sklopku postiže se ako je uređaj za zaključavanje postavljen na određenoj udaljenosti C od središta sklopke. Pomak pričvrsnih oslonaca dopušten je prema središtu skretnice za 1 - 2 metra, a od središta skretnice za 3 - 4 metra. Na vrhu krivulje označavamo pričvrsni oslonac duž kočića ovog vrha, a cik-cak na tom osloncu uvijek je negativan.

Raspored nosača u vratovima stanica

Počinjemo postavljati nosače na stanici od vrata, gdje je koncentriran najveći broj mjesta za pričvršćivanje kontaktnih žica. Od naznačenih točaka pričvršćivanja odabiremo ona mjesta na kojima je racionalno postaviti nosive nosače. U tom slučaju, stvarne duljine raspona ne smiju prelaziti projektirane duljine, a razlika u duljinama susjednih raspona ne smije biti veća od 25% duljine većeg. Osim toga, oslonci na dvokolosiječnim dionicama trebaju biti smješteni u jednom stupu. Ako ugradnja samo nosivih nosača dovodi do značajnog smanjenja stupova, tada treba razmotriti mogućnost da neki od zračnih prekidača budu nefiksni.

Nefiksne zračne skretnice mogu se izvoditi samo na bočnim kolosijecima, na nosačima koji se nalaze blizu (do 20 m) skretnice.

Nakon što smo odabrali dimenzije raspona između nosača koji pričvršćuju zračne skretnice glavnih kolosijeka, prelazimo na označavanje nosivih nosača na sljedećim skretnicama stanica, uzimajući u obzir gore navedene zahtjeve za duljine raspona. Na nosače za pričvršćivanje postavljamo cik-cak.

Raspored nosača u srednjem dijelu kolodvora.

Ako unutar postaje postoje umjetni objekti, odabiremo način prolaska kontaktne mreže kroz te objekte. U skladu s prihvaćenom metodom zacrtavamo mjesta ugradnje nosača u blizini putničke zgrade. Nakon toga, u preostalim dijelovima stanice, koristeći, ako je moguće, najveće dopuštene raspone, označavamo mjesta za nosače krutih prečki.

Postupak prolaska suspenzije ispod umjetnih konstrukcija na stanici.

Umjetne konstrukcije nalaze se na stupnjevima i postajama elektrificirane pruge, često ne dopuštaju prolaz normalnog lančanog ovjesa normalnih dimenzija.

Način provođenja kontaktne žice ispod umjetnih građevina odabire se ovisno o naponu u kontaktnoj mreži, visini umjetne građevine iznad razine vrha glave tračnice (UGR), njezinoj duljini po elektrificiranim kolosijecima i postavljena brzina vlakova.

Postavljanje kontaktne žice ispod umjetnih konstrukcija ograničenih dimenzija povezano je s rješavanjem dva glavna problema:

1. Osiguravanje potrebnih zračnih raspora između kontaktnih žica i uzemljenih dijelova umjetnih građevina;

2. Odabir materijala, dizajna i načina pričvršćivanja potpornih naprava.

Presjek kontaktne žice unutar umjetne konstrukcije mora biti jednak presjeku kontaktne žice u susjednim područjima, za što se po potrebi ugrađuju premosnice koje ispunjavaju presjek LT i armaturne žice.

Nagibi kontaktne žice na prilazima umjetnoj konstrukciji postavljaju se prema uvjetima interakcije između pantografa i kontaktne žice, ovisno o najvećoj brzini kretanja i parametrima kontaktne mreže i pantografa.

Minimalni okomiti prostor potreban za smještaj elemenata kontaktne mreže koji nose struju pri prolasku ovjesa u skučenim uvjetima postojećih umjetnih konstrukcija je 100 mm. s ovjesom bez NT i 250mm. sa NT.

U slučajevima kada je pri normalnom naponu u kontaktnoj mreži nemoguće, zbog uvjeta potrebnih ukupnih razmaka za ovaj napon, postaviti kontaktnu mrežu bez rekonstrukcije umjetne građevine, neizolirana kontaktna mreža s uređajem s obje strane neutralnih umetaka ugrađuje se unutar umjetne strukture. U ovom slučaju, vlakovi se inercijom voze kroz umjetnu strukturu s isključenom strujom.

U svim slučajevima kada je udaljenost od kontaktnih žica do uzemljenih dijelova umjetnih građevina smještenih iznad njih, pod najnepovoljnijim uvjetima, manja od 500 mm. pri konstantnoj struji i 650mm. izmjeničnom strujom ili postoji mogućnost utiskivanja kontaktnih žica na dijelove umjetne konstrukcije.

neutralni element

650 ili manje

branik

izolatori

Raščlamba dionica sidra

Nakon postavljanja nosača po cijeloj dužini stanice, postavljamo dionice sidra i na kraju odabiremo mjesta ugradnje sidrenih nosača.

Prilikom polaganja sidrenih dijelova moraju se ispuniti sljedeći zahtjevi i uvjeti:

Broj dionica sidra trebao bi biti što manji. U ovom slučaju duljina dionice sidra ne smije biti veća od 1600 metara;

Bočne kolosijeke i izlaze između glavnih kolosijeka izdvajamo u odvojene dionice sidrišta;

Za sidrenje je preporučljivo koristiti prethodno planirane međupodupirače;

Prilikom sidrenja žica ne smije mijenjati smjer za kut veći od 7 0;

Ako je duljina sporednog kolosijeka veća od 1600 metara, treba ga podijeliti na dva sidrena dijela, au sredini izvesti neizolirajući spoj.

Duljina nekoliko raspona koji se nalaze približno u sredini dionice sidra smanjena je za 10% u odnosu na maksimum na ovom mjestu kako bi se prilagodilo prosječnom sidrenju.

Raspored nosača na krajevima kolodvora. Prema utvrđenoj shemi presječenja kontaktne mreže izvodimo uzdužno presječenje na spojevima etapa i postaja. Između ulaznog signala i kolodvorskog okretišta najbližeg odsjeku, po mogućnosti na ravnim dionicama kolosijeka, ugrađuje se izolacijsko sučelje s četiri raspona. Istodobno, smanjujemo svaki prijelazni raspon za 25% izračunatog; Pomičemo prijelazne nosače duž prve i druge staze relativno jedna prema drugoj za 5 metara.

Približavanje prijelaznog nosača ulaznom semaforu dopušteno je na udaljenosti od najmanje 5 metara.

Nakon postavljanja nosača za izolacijski spoj, razbijamo raspon između krajnje strelice i spoja, zatim postavljamo cik-cak, čiji smjer mora biti dosljedan.

Ako na prijelaznoj stanici postoje nosači, postavljamo ih tako da udaljenost od ruba kolnika prijelaza uz vlak do nosača bude najmanje 25 metara.

Za izvođenje poprečnog odvajanja od strujnog kruga i odvajanja stanice, prenosimo sve sekcijske izolatore i vršimo njihovo numeriranje, a na poprečnim kabelima krutih poprečnih šipki prikazujemo udubljene izolatore između sekcija, koje su međusobno izolirane.

Kao glavni tip potpornih konstrukcija kontaktne mreže na kolodvorima treba koristiti krute prečke koje pokrivaju od dva do osam kolosijeka. Ako postoji više od osam staza, mogu se koristiti fleksibilne prečke.

Napajanje kontaktne mreže i sekcija

Opis napajanja i kruga dijeljenja. Na elektrificiranim željeznicama električna željeznička vozila dobivaju električnu energiju preko kontaktne mreže iz trafostanica koje se nalaze na takvoj udaljenosti jedna od druge da pružaju pouzdanu zaštitu od struja kratkog spoja.

U sustavu istosmjerne struje električna energija ulazi u kontaktnu mrežu naizmjenično iz dvije faze s naponom od 3,3 kV i također se vraća duž kolosijeka u treću fazu. Izmjena napajanja provodi se radi izjednačavanja opterećenja pojedinih faza sustava opskrbe energijom.

U pravilu se koristi dvosmjerna shema napajanja, u kojoj svaka lokomotiva na pruzi dobiva energiju iz dvije vučne podstanice. Izuzetak su dijelovi kontaktne mreže koji se nalaze na kraju elektrificiranog voda, gdje se može koristiti konzolna (jednosmjerna) shema napajanja iz krajnje vučne podstanice, a sekcijski stupovi raspoređeni su duž elektrificiranog voda s izolacijskim sučeljima i svaka sekcija dobiva električnu energiju iz različitih opskrbnih vodova (uzdužno presječenje).

Pri uzdužnom sekcioniranju, osim dijeljenja kontaktne mreže na svakoj vučnoj podstanici i sekcijskom mjestu, kontaktna mreža svakog vučnog vozila i stanice je odvojena u zasebne dijelove pomoću izolacijskih sučelja. Sekcije su međusobno povezane sekcijskim rastavljačima, a svaka od sekcija može se odvojiti ovim rastavljačima. Nadzemni vod na zapadnoj strani kolodvora, smješten iza izolacijskog čvora, koji zračnim rasporom odvaja glavne kolosijeke kolodvora od pozornice, napaja se preko dovoda kontaktne mreže Fl1.

Sekcijski rastavljači s motornim pogonima TU i DU, normalno zatvoreni, ugrađuju se na odvodnike.

Istočni dio postaje napaja se preko odvodnika Fl2. Sekcijski rastavljači s motornim pogonima TU i DU, normalno zatvoreni, ugrađuju se na odvodnike.

Glavni kolosijeci stanice napajaju se preko dovodnika Fl31. Opremljen sekcijskim rastavljačem s motornim pogonom TU i DU, normalno zatvoren.

Rastavljači A, B spajaju kolodvorske kolosijeke i pozornicu, s motornim pogonima na tehničkoj opremi, normalno su uključeni. Kod poprečnog presjeka na kolodvorima, kontaktna mreža grupa kolosijeka je odvojena u zasebne dionice i napajana od glavnih kolosijeka preko sekcijskih rastavljača, koji se po potrebi mogu isključiti. Dijelovi kontaktne mreže na pripadajućim izlazima između glavnog i sporednih kolosijeka izolirani su sekcijskim izolatorima. Time se postiže neovisno napajanje za svaki kolosijek i svaku dionicu posebno, što olakšava zaštitni uređaj i omogućuje da se, ako je jedna od dionica oštećena ili isključena, odvija kretanje vlaka u drugim dionicama.

Trasiranje dovodnih i usisnih vodova

Trase dovodnih i usisnih vodova od vučne trafostanice do elektrificiranih kolosijeka projektiramo prema najkraćoj udaljenosti. Za sidrenje vodova u blizini zgrade vučne trafostanice i kolosijeka koristimo armiranobetonske nosače.

Vodovi za dovod zraka i usisni vodovi koji prolaze duž stanice obješeni su sa strane polja na nosače kontaktne mreže. Za prijenos opskrbnih vodova kroz tračnice koristimo krute prečke na koje su montirane konstrukcije u obliku slova T.

Trasiranje kontaktne mreže na potezu

Izrada plana izvlačenja. Plan izvlačenja izvodimo na milimetarskom papiru u mjerilu 1:2000 (širina lista 297 mm). Potrebna duljina lista određuje se na temelju navedene duljine rastezanja, uzimajući u obzir mjerilo potrebne margine (800 mm) na desnoj strani crteža za postavljanje općih podataka u naslovnom bloku i uzima se kao višestruki standardne veličine 210 mm.

Ovisno o broju staza na potezu, na planu nacrtamo jednu ili dvije ravne crte (na udaljenosti od 1 cm jedna od druge), koje predstavljaju osi staza.

Kolovi na dionici označavaju se okomitim crtama svakih 5 cm (100 m) i numeriraju u smjeru brojanja kilometara, počevši od ulaznog signalnog kolona navedenog u zadatku.

Ako je, prilikom praćenja kontaktne mreže postaje, u desnom vratu postojalo izolacijsko sučelje s četiri raspona između nadzemnih kontaktnih mreža stanice i pozornice, smješteno ispred ulaznog signala, a zatim to ponoviti na planu pozornice, numeriranje piketi moraju započeti 2-3 piketa prije danog piketa ulaznog signala. Iznad i ispod ravnih linija koje predstavljaju osi kolosijeka duž cijele dionice postavljamo podatke u obliku tablica. Ispod donje tablice crtamo ravni plan.

Označenim kolčićima, sukladno projektnom zadatku, na nacrtu staze prikazuju se umjetni objekti, a na nacrtu pravca prikazuju se kilometarski znakovi, smjer, polumjer i duljina zakrivljene dionice pruge, granice lokacije. visokih nasipa i dubokih iskopa, a ponavljamo sliku umjetnih građevina.

Kolovi umjetnih objekata, signala, krivina, nasipa i iskopa označeni su u stupcu "Kupovi umjetnih objekata" donje tablice u obliku razlomka, čiji brojnik označava udaljenost u metrima do jednog kola, nazivnik drugome. Zbroj ovih brojeva trebao bi iznositi 100, budući da je udaljenost između dva normalna kolčića 100 m.

Raščlanjivanje izvlačenja u dijelove sidra. Postavljanje nosača započinjemo prenošenjem izolacijskih spojeva stanice na koju se dionica naslanja na tlocrt etape. Položaj ovih oslonaca na planu pozornice mora biti povezan s njihovim položajem na planu postaje. Povezivanje se provodi prema ulaznom signalu koji je označen i na planu postaje i na planu etape na sljedeći način: odredite udaljenost između signala i nosača koji mu je najbliži pomoću oznaka na planu postaje. Dodamo (ili oduzmemo) ovu udaljenost oznaci signalnog kolčića i dobijemo oznaku potpornog kolčića. Zatim od ovog nosača odvojimo duljine sljedećih raspona naznačenih na planu stanice i dobijemo oznake izolacijskih spojnih nosača na planu pozornice. Oznake kolčića nosača upisujemo u stupac "Poduporni kolčić" donje tablice. Nakon toga nacrtamo izolacijsko sučelje, budući da je to prikazano na planu stanice, i rasporedimo cik-cak kontaktne žice.

Zatim ocrtavamo dionice sidra kontaktne mreže i približnu lokaciju njihovih sučelja. Nakon toga, u sredini dijelova sidra, ocrtavamo približan položaj mjesta za srednja sidra. Kako bi se smanjili rasponi s prosječnim sidrenjem pri polaganju oslonaca u odnosu na maksimalnu projektiranu duljinu u ovoj dionici poteza.

Prilikom planiranja sidrenih dijelova ovjesa, potrebno je krenuti od sljedećih razmatranja:

· broj dionica sidra na potezu treba biti minimalan;

· maksimalna duljina pretpostavlja se da dionica sidra kontaktne žice na ravnoj liniji nije veća od 1600 m;

· u područjima sa zavojima, duljina dionice sidra se smanjuje ovisno o polumjeru i mjestu zavoja;

Ako duljina krivulje nije veća od polovice duljine dionice sidra (800 m) i nalazi se na jednom kraju ili u sredini dionice sidra, tada se duljina takve dionice sidra može uzeti jednakom prosječna duljina dopuštena za ravnu liniju i krivulju zadanog radijusa.

Na kraju dionice trebao bi postojati četverostruki izolacijski čvor koji odvaja dionicu od sljedeće postaje; oslonci takve veze već pripadaju stacionarnom planu i ne uzimaju se u obzir na etapnom planu. Ponekad je u početnim podacima dio presjeka naveden za projektiranje, ograničen sljedećim izolacijskim sučeljem od četiri raspona. Nosači takve veze odnose se na etapni plan.

Označavamo približan položaj nosača za spajanje dionica sidra na planu okomitim crtama, čija je udaljenost na ljestvici približno jednaka tri raspona dopuštena za odgovarajući dio staze. Zatim nekim konvencionalnim znakom označimo mjesto raspona sa srednjim sidrištem i tek nakon toga nastavljamo s postavljanjem nosača.

Raspored oslonaca na potezu. Postavljanje nosača provodi se u rasponima, ako je moguće jednakim onima koji su dopušteni za odgovarajuću dionicu staze i terena, dobiveni kao rezultat proračuna duljina raspona.

Označavanje mjesta ugradnje nosača. Njihovu stacionažu treba odmah unijeti u odgovarajući stupac, označiti duljine raspona između oslonaca i strelicama prikazati cik-cak kontaktnih žica u blizini oslonaca.

Na ravnim dionicama kolosijeka, cik-cak (0,3 m) treba naizmjenično usmjeravati na svaki od oslonaca, bilo u jednom ili drugom smjeru od osi kolosijeka, počevši od cik-cak oslonca sidra, prenesenog s tlocrta stanice. kontaktna mreža. Na zakrivljenim dijelovima staze, kontaktne žice su postavljene cik-cak u smjeru od središta krivine.

Na mjestima gdje postoji prijelaz s ravnog dijela staze na zavoj, cik-cak žica na osloncu postavljenom na ravnom dijelu staze može biti nepovezana s cik-cak žicom na osloncu postavljenom na zavoju. U tom slučaju potrebno je malo smanjiti duljinu jednog ili dva raspona na ravnoj dionici pruge, au nekim slučajevima i raspona koji se djelomično nalazi na krivini, kako bi se kontaktna žica mogla postaviti na jednom od njih. oslonci iznad osi staze (s nultim cik-cak), a kod cik-cak kontaktna žica uz njega u željenom smjeru.

Cik-cak kontaktne žice na susjednim osloncima koji se nalaze na ravnim i zakrivljenim dijelovima staze mogu se smatrati povezanim ako se veći dio raspona nalazi na ravnom dijelu staze, a cik-cak kontaktne žice na osloncima izvedeni su u različitim smjerovima , ili se veći dio raspona nalazi na zakrivljenom dijelu staze i cik-cak se pravi u jednom smjeru.

Duljine raspona koji se nalaze dijelom na ravnim, a dijelom na zavojitim dionicama pruge mogu se uzeti jednake ili malo veće od dopuštenih duljina raspona za zakrivljene dijelove pruge. Prilikom postavljanja nosača, razlika u duljini dvaju susjednih raspona polukompenziranog ovjesa ne smije biti veća od 25% duljine većeg raspona.

U područjima gdje se često primjećuju ledene formacije i mogu se pojaviti samooscilacije žica, razbijanje nosača treba izvesti u izmjeničnim rasponima, od kojih je jedan jednak najvećem dopuštenom, a drugi je 7-8 m manji. Istodobno, izbjegavajući učestalost izmjeničnih raspona.

Raspone sa srednjim sidrištima treba smanjiti: s polukompenziranim ovjesom - jedan raspon za 10%, a s kompenziranim ovjesom - dva raspona za 5% najveće projektirane duljine na ovom mjestu.

Odabir pratećih uređaja

1. Odabir konzola.

Trenutno se u AC dijelovima koriste neizolirane ravne nagnute konzole.

Uvjeti za korištenje neizoliranih konzola u područjima s debljinom leda do 20 mm i brzinom vjetra do 36 m/s u područjima izmjenične struje navedeni su u tablici

Stol

Vrsta podrške	Mjesto instalacije			Vrsta konzole s dimenzijama nosača
				3,1-3,2		3,2-3,4	3,4-3,5
Srednji	Ravno			NR-1-5
	Zavoj			NS-1-6.5
	Unutarnja strana		R<1000 м
			R>1000 m
	Vanjska strana		R<600 м	NR-1-5
			R>600 m
Prijelazni	Ravno				NR-1-5
	Podrška A	radim
		Usidren			NS-1-5
	Podrška B	radim			NR-1-5
		Usidren			NS-1-5

Označavanje konzola: NR-1-5 - neizolirana kosa konzola s rastegnutom šipkom, nosač od kanala br. 5, duljina nosača 4730 mm.

NS-1-5 - neizolirana konzola sa komprimiranom šipkom, nosač od kanala br. 5, duljina nosača 5230 mm.

2. Odabir pričvrsnih elemenata

Izbor stezaljki vrši se ovisno o vrsti konzola i mjestu njihove ugradnje, a za prijelazne nosače, uzimajući u obzir položaj radnih i usidrenih grana ovjesa u odnosu na nosač. Uz to, uzmite u obzir za koje je od njih zasun namijenjen.

U oznakama tipičnih stezaljki koriste se slova F - stezaljka, P - izravna, O - obrnuta, A - kontaktna žica usidrene grane, G - fleksibilna. Oznake sadrže brojeve koji karakteriziraju duljine glavne šipke.

Izbor stezaljki sažet je u tablici

Stol

Namjena pričvrsnih elemenata.			Vrste stezaljki za dimenzije nosača, m
			3,1-3,2	3,2-3,3	3,4-3,5
Srednji nosači	Ravno	Cik-cak do oslonca	FP-1
		Cik-cak od oslonca	FO-II
	Izvan krivulje	R=300 m	FG-2
		R=700 m	UFP-2
		R=1850 m	FP-II
	Unutarnja strana krivulje	R=300 m	NLO2-I
		R=700 m	NLO-I
		R=1850 m	FOII-(3.5)
Prijelazne potpore	Ravno	radim	FPI-I
	Podrška A
		Usidren	FAI-III
	Podrška B	radim	FOI-III
		Usidren	FAI-IV

3. Odabir krutih prečki.

Prilikom odabira krutih prečki prije svega odredite potrebnu duljinu krutih prečki.

L"=G 1 +G 2 +∑m+d op +2*0,15, m

Gdje: G 1, G 2 - dimenzije nosača poprečnih nosača, m

∑m je ukupna širina staza preklapanih poprečnom gredom, m

d op =0,44 m – promjer nosača u području glava tračnica

2*0,15 m – građevinska dozvola za postavljanje poprečnih nosača.

Tabelarno prikazujem izbor krutih poprečnih nosača

Stol

4. Izbor nosača

Najvažnija karakteristika nosača je njihova nosivost - dopušteni moment savijanja M 0 na razini uobičajenog ruba temelja. Na temelju nosivosti odabiru se vrste nosača za uporabu u određenim uvjetima ugradnje.

Tabelarno prikazujem izbor nosača

Stol

Mjesto instalacije	Vrsta podrške	Marka stalka
Ravno	Srednji	SO-136.6-1
	Prijelazni	SO-136.6-2
	Sidro	SO-136.6-3
Pod krutom prečkom (od 3-5 načina)	Srednji	SO-136.6-2
Pod krutom prečkom (od 5-7 načina)	Srednji	SO-136.6-3
	Sidro	SO-136.7-4
Zavoj	R<800 м	SO-136.6-3

Mehanički proračun sidrenog dijela polukompenziranog ovjesa

Za izračun odabiremo jednu od sidrenih dionica glavnog kolosijeka kolodvora. Glavna svrha mehaničkog proračuna lančanog ovjesa je sastavljanje instalacijskih krivulja i tablica. Izračun izvodimo u sljedećem redoslijedu:

1. Odredite izračunati ekvivalentni raspon pomoću formule:

gdje je l i duljina i-tog raspona, m;

L a – duljina dionice sidra, m;

n – broj raspona.

Ekvivalentni raspon za prvi dio sidra izvlačenja:

2. Utvrđujemo početni proračunski način pri kojem je moguća najveća napetost nosivog kabela. Da bismo to učinili, odredimo vrijednost kritičnog raspona.

(17)

gdje je Z max najveća smanjena napetost ovjesa, N;

W g i W t min su reducirana linearna opterećenja na ovjes, redom, u slučaju leda s vjetrom i pri minimalnoj temperaturi, N/m;

Temperaturni koeficijent linearnog širenja materijala nosivog kabela je 1/0 C.

Zadane vrijednosti Z x i W x za način "X" izračunavaju se pomoću formula:

, N;

, N/m;

u nedostatku horizontalnih opterećenja q x = g x izraz će imati oblik:

, N/m;

u potpunoj odsutnosti dodatnih opterećenja g x = g 0 i tada će se smanjeno opterećenje odrediti formulom:

N/m; (18)

Ovdje su g x, q x vertikalna i rezultirajuća opterećenja na nosivom kabelu u načinu "X", N/m;

K – napetost kontaktne žice, N;

T 0 – napetost nosećeg kabela u bestežinskom položaju kontaktne žice, N;

j x – proračunski koeficijent ovjesa lanca, određen formulom:

,

Vrijednost "c" u izrazu označava udaljenost od osi nosača do prve jednostavne niti (za ovjes s opružnim kabelom obično 8 - 10 m).

U polu-kompenziranom lančanom ovjesu, kontaktna žica ima mogućnost pomicanja kada se njezina duljina mijenja unutar dijela sidra zbog prisutnosti kompenzacije. Noseći kabel također se može smatrati labavo učvršćenom žicom, budući da mu okretanje vijenca izolatora i korištenje rotirajućih konzola daje sličnu priliku.

Za slobodno ovješene žice, početni način projektiranja određuje se usporedbom ekvivalentnog L e< L кр, то максимальное натяжение несущего троса T max ,будет при минимальной температуре, а если L э >L cr, tada će se napetost T max pojaviti tijekom ledenih uvjeta s vjetrom. Ispravnost izbora početnog načina rada provjerava se usporedbom rezultirajućeg opterećenja u uvjetima leda q gn s kritičnim opterećenjem q cr

Napetost nosećeg kabela u bestežinskom položaju kontaktne žice određuje se pod uvjetom da je j x = 0 (za opružne ovjese), prema formuli:

(19)

Ovdje se vrijednosti s indeksom "1" odnose na način maksimalne napetosti nosećeg kabela, a s indeksom "0" - na način bestežinskog položaja kontaktne žice. Indeks "n" odnosi se na materijal nosivog kabela, na primjer E n je modul elastičnosti materijala nosivog kabela.

5. Napetost neopterećenog nosećeg kabela određena je sličnim izrazom:

(20)

Ovdje je g n opterećenje od vlastite težine nosećeg kabela, N/m.

Vrijednost A 0 jednaka je vrijednosti A 1, tako da nema potrebe izračunavati A 0. Zadavanjem različitih vrijednosti T px određuju se temperature t x. Na temelju rezultata proračuna izradit ćemo instalacijske krivulje

Progib neopterećenog nosivog kabela pri temperaturama tx u stvarnim rasponima Li presjeka sidra:

Riža. 3 Strelice progiba neopterećenog nosivog kabela u stvarnim rasponima

7. Progib nosećeg kabela F xi u rasponu l i izračunava se iz izraza:

,

; (22)

u nedostatku dodatnih opterećenja (led, vjetar) q x = g x = g, dakle smanjeno opterećenje u slučaju koji se razmatra:

,

,

; ;

Riža. 4 Strelice za popuštanje opterećenog nosećeg kabela

Proračuni napetosti nosećeg kabela u režimima s dodatnim opterećenjima, gdje se vrijednosti s indeksom x odnose na željeni način (led s vjetrom ili vjetar maksimalnog intenziteta). Dobiveni rezultati prikazuju se na grafikonu.

8. Progib kontaktne žice i njezino vertikalno pomicanje na osloncima za stvarne raspone određuje se prema formulama:

, (23)

Gdje ;

Ovdje je b 0i udaljenost od nosivog kabela do opružnog kabela naspram oslonca u bestežinskom položaju kontaktne žice za stvarni raspon, m;

H 0 je napetost opružnog kabela, obično se uzima H 0 = 0,1T 0 .

(24)

Riža. 6 Progib kontaktne žice u stvarnim rasponima pod dodatnim opterećenjem

Odabir načina prolaska lančane mreže u umjetnim građevinama

Na stanici:

Prolaz kontaktne mreže ispod umjetnih konstrukcija, čija širina nije veća od udaljenosti između nizova (2-12 m), uklj. ispod pješačkih mostova, može se obaviti na jedan od tri načina:

Kao potpora koristi se umjetna struktura;

Kontaktna suspenzija prolazi bez pričvršćivanja na umjetnu strukturu;

Izolirani umetak uključen je u nosivi kabel, koji je pričvršćen na umjetnu strukturu.

Za odabir jedne od metoda moraju biti ispunjeni sljedeći uvjeti:

Za prvi slučaj:

gdje je udaljenost od razine glava tračnica do donjeg ruba umjetne konstrukcije;

Najmanja dopuštena visina kontaktnih žica iznad razine glava tračnica;

Najveći progib kontaktnih žica s progibom nosivog kabela;

Minimalni razmak između nosivog kabela i kontaktne žice u sredini raspona;

Maksimalni progib nosećeg kabela;

Duljina izolatorskog vijenca:

Minimalni progib potpornog kabela;

Dio ugiba nosećeg kabela na minimalnoj temperaturi na udaljenosti od najbližeg prilaza umjetnoj konstrukciji do sredine raspona;

Podizanje nosećeg kabela pod utjecajem pantografa na minimalnoj temperaturi;

Minimum dopuštena udaljenost između dijelova pod naponom i uzemljenih dijelova;

Dopuštena udaljenost od kontaktne žice do branika.

Na temelju rezultata ovog proračuna dolazimo do zaključka da je za prolazak kontaktne mreže ispod pješačkog mosta visine 8,3 metra u našem slučaju potrebno koristiti treću metodu: izolirani umetak se urezuje u pješački most. nosivi kabel, koji je pričvršćen za most.

Na istezanju:

Ovjes kontaktne mreže na mostovima s donjom vožnjom i niskim vjetrovitim spojevima prenosi se uz pričvršćivanje nosećeg kabela na posebne konstrukcije postavljene iznad vjetrovnih priključaka. U ovom slučaju, kontaktna žica se provlači s pričvršćivanjem ispod vjetrobranskih veza sa smanjenom duljinom raspona do 25 m. Visina konstrukcije odabire se iz izraza:

Za polu-kompenzirani ovjes:

Bibliografija

1. Marquardt K. G., Vlasov I. I. Kontaktna mreža. – M.: Transport, 1997.- 271 str.

2. Freifeld A.V. Dizajn kontaktne mreže - M.: Transport, 1984, -397p.

3. Priručnik za opskrbu električnom energijom željeznice. /Uredio K.G. Marquardt - M.: Transport, 1981. - T. 2-392p.

4. Norme za projektiranje nadzemnih kontaktnih mreža (VSN 141 - 90). – M.: Ministarstvo prometa, 1992. – 118 str.

5. Kontaktna mreža. Zadatak za predmetni projekt s metodičkim uputama-M-1991-48s.

Alati

Izvođenje praktičnih vježbi

U disciplini "Kontaktna mreža".

1. Izbor dijelova i materijala za čvorove kontaktne mreže.

2. Određivanje opterećenja koja djeluju na žice kontaktne mreže.

3. Izbor standardnih konzola i stezaljki za zadani raspored nosača.

4. Proračun momenta savijanja koji djeluje na oslonac i odabir tipičnog međuoslonca.

5. Izrada operativne i tehničke dokumentacije pri radu na kontaktnoj mreži.

6. Izrada operativne i tehničke dokumentacije tijekom izvođenja radova na kontaktnoj mreži.

7. Provjera tehničkog stanja, podešavanje i popravak zračne igle.

8. Provjera stanja, podešavanje i popravak sekcijskog izolatora.

9. Provjera stanja, podešavanje i popravak sekcijskog rastavljača.

10. Provjera stanja, podešavanje i popravak odvodnika raznih vrsta.

11. Provjera stanja, podešavanje i popravak izolacijskog sučelja.

12. Mehanički proračun sidrenog dijela ovjesa lančane mreže.

13. Određivanje napetosti opterećenog nosećeg kabela.

14. Proračun strelica progiba i konstrukcija montažnih krivulja nosivog kabela i kontaktnog vodiča.

15. Izrada popisa potrebnog materijala, potpornih i pričvrsnih naprava za kontaktnu mrežu pozornice.

Objašnjenje.

Metodološki priručnik sadrži opcije za praktičnu nastavu iz discipline "Kontaktna mreža". Svrha nastave je učvršćivanje znanja stečenih u teoretskom tečaju discipline, stjecanje praktičnih vještina provjere stanja i podešavanja pojedinih čvorova kontaktne mreže te vještina korištenja stručne literature. Teme predložene praktične nastave biraju se prema program rada disciplina i važeći standard specijalnosti 1004.01 “Energija u željezničkom prometu”.

Za izvođenje nastave u učionici „Kontaktne mreže” potrebno je posjedovati osnovne elemente kontaktne mreže ili njihove modele, stalke, potrebne plakate, fotografije, alate za mjerenje i podešavanje.

U nizu radova, za bolje pamćenje i asimilaciju materijala, predlaže se prikazati pojedinačne čvorove kontaktne mreže, opisati njihovu svrhu i zahtjeve za njih.

Pri izvođenju praktičnih vježbi studenti moraju koristiti referentnu, normativnu i stručnu literaturu.

Trebali biste obratiti pozornost na sigurnosne mjere kako biste osigurali sigurnost rada održavanje i popravak uređaja kontaktne mreže.

Praktična lekcija br. 1

Izbor dijelova i materijala za čvorove kontaktne mreže.

Svrha lekcije: naučiti kako praktično odabrati dijelove za određeni kontaktni sustav.

Početni podaci: tip kontaktnog lanca, jedinica lančanog lanca (postavlja nastavnik prema tablicama 1.1, 1.2).

Tablica 1.1 Vrste kontaktnih ovjesa.

Broj opcije	Potporni kabel	Kontaktna žica	Trenutni sustav	Vrsta ovjesa
sporedna staza
-	PBSM-70	MF-85	konstantna varijabla	KS 70
Glavni put
	M-120	BrF-100	konstantno	KS 140
	M-95	MF-100	konstantno	KS 160
	M-95	2MF-100	konstantno	KS 120
	M-120	2MF-100	konstantno	KS 140
	M-120	2MF-100	konstantno	KS 160
	PBSM-95	NlF-100	varijabla	KS 120
	M-95	BrF-100	varijabla	KS 160
	PBSM-95	BrF-100	varijabla	KS 140
	M-95	MF-100	varijabla	KS 160
	PBSM-95	MF-100	varijabla	KS 140

Tablica 1.2. Montaža kontaktnog lanca.

Kratke teorijske informacije:

Pri izboru nosive jedinice za kontaktni lanac i određivanju načina sidrenja žica kontaktnog lanca potrebno je voditi računa o brzinama vlakova na određenoj dionici i činjenici da što je veća brzina vlakova, to je veća elastičnost lančanog lanca.

Armatura kontaktne mreže je skup dijelova namijenjenih za pričvršćivanje konstrukcija, pričvršćivanje vodova i kabela te montažu raznih komponenti kontaktne mreže. Armatura mora imati dovoljnu mehaničku čvrstoću, dobru kompatibilnost, visoka pouzdanost i ista otpornost na koroziju, a za skupljanje struje velike brzine - također s minimalnom težinom.

Svi dijelovi kontaktnih mreža mogu se podijeliti u dvije skupine: mehaničke i vodljive.

Prva skupina uključuje dijelove dizajnirane za čisto mehanička opterećenja. To uključuje: klinastu stezaljku, steznu steznu čauru za potporni kabel, sjedala, držače vilice, razdvojene i kontinuirane ušice itd.

Druga skupina uključuje dijelove namijenjene mehaničkim i električnim opterećenjima. Ovo uključuje: stezne stege za spajanje nosećeg kabela, ovalne spojnice, sučeone stezaljke za kontaktnu žicu, strune, spojne i prijelazne stezaljke. Prema materijalu izrade armature se dijele na lijevano željezo (kovak ili sivi lijev), čelik, obojene metale i njihove legure (bakar, bronca, aluminij, mjed).

Proizvodi od lijevanog željeza imaju zaštitni antikorozivni premaz - vruće pocinčavanje, a proizvodi od čelika - elektrolitičko pocinčavanje i kromiranje.

Postupak izvođenja praktične nastave:

1. Odaberite potporni čvor za danu kontaktnu mrežu i skicirajte ga sa svim geometrijski parametri(L.1, str.80).

2. Odabrati materijal i presjek žica za jednostavne i opružne žice potporne jedinice.

3. Odaberite dijelove za danu jedinicu koristeći L.9 ili L10 ili L11.

Unesite odabrane podatke u tablicu 1.3.

4. Odaberite dio za spajanje kontaktne žice i spajanje potpornog kabela. Unesite odabrane podatke u tablicu 1.3.

Tablica 1.3. Dijelovi za kontaktne jedinice.

5. Opisati namjenu i mjesto ugradnje uzdužnih i poprečnih električnih spojnica.

6. Opišite svrhu neizolirajućih sučelja. Nacrtajte dijagram neizolirajućeg sučelja i naznačite sve glavne dimenzije.

7. Pripremite izvješće. Izvedite zaključke na temelju završene lekcije.

Kontrolna pitanja:

1. Koja opterećenja podnose dijelovi kontaktne mreže?

2. Što određuje izbor vrste potporne jedinice za lančani lanac?

3. Na koje načine se može ujednačiti elastičnost lančanog lanca?

4. Zašto se za nosive kabele mogu koristiti materijali koji nisu visoko vodljivi?

5. Formulirajte namjenu i vrste srednjih sidara.

6. Što određuje način pričvršćivanja nosećeg kabela na nosivu konstrukciju?

sl.1.1. Sidrenje kompenziranog AC lančanog ovjesa ( A) i trajno ( b) Trenutno:

1- sidro; 2- sidreni nosač; 3, 4, 19 - čelični kompenzatorski kabel promjera 11 mm, duljine 10, 11, 13 m; 5- blok kompenzatora; 6- klackalica; 7- štap "oko-dvostruko oko" dužine 150 mm; 8- ploča za podešavanje; 9- izolator s tučkom; 10- izolator s naušnicama; 11- električni konektor; 12- klackalica s dvije šipke; 13, 22 - stezaljka, odnosno, za 25-30 opterećenja; 15- armirano betonsko opterećenje; 16- kabel za ograničavanje opterećenja; 17- nosač ograničenja opterećenja; 18- rupe za pričvršćivanje; 20- šipka s okom tučka, dužine 1000 mm; 21- klackalica za spajanje dvije kontaktne žice; 23 bara za 15 opterećenja; 24- limiter za jedan vijenac utega.

Slika 1.2. Sidrenje polukompenziranog AC lančanog ovjesa s kompenzatorom s dva bloka ( A) i istosmjerna struja s kompenzatorom od tri bloka ( b):

1- sidro; 2- sidreni nosač; 3- šipka “tučak-duplo oko” dužine 1000 mm;4- izolator s tučkom; 5- izolator sa naušnicom; 6- čelični kabel kompenzatora promjera 11 mm; 7- blok kompenzatora; 8- štapić s ušicom tučka, dužine 1000 mm; 9- poluga za utege; 10- armirano betonsko opterećenje; 11- limitator za jedan vijenac utega; 12- kabel za ograničavanje opterećenja; 13- nosač ograničenja opterećenja; 14- čelični kompenzatorski kabel promjera 10 mm i duljine 10 m; 15- stezaljka za utege; 16- limiter za dupli vijenac utega; 17- klackalica za sidrenje dvije žice.

sl.1.3. Kompenzirano prosječno sidrenje ( pakao) i polukompenzirani ( e) lančani lanci; za jednu kontaktnu žicu ( b), dvostruka kontaktna žica ( G); na izoliranoj konzoli ( V) i na neizoliranoj konzoli ( d).

Tvrtka Metalloprom jedan je od vodećih u Rusiji u opskrbi i proizvodnji dijelova kontaktne mreže za elektrifikaciju željeznica, kao i linearne armature za nadzemne vodove. Jedna od glavnih specijalizacija tvrtke je nadzemna željeznička kontaktna mreža.

Svake godine povećavamo proizvodnju i ovladavamo proizvodnjom novih proizvoda. Uz proizvode za elektrificirane željeznice, naša tvrtka pokrenula je proizvodnju niza proizvoda za visokonaponske vodove.

Jamčiti Visoka kvaliteta je usklađenost proizvedenih jedinica, dijelova i elemenata za željezničku kontaktnu mrežu sa zahtjevima Odjela za elektrifikaciju i napajanje JSC Ruske željeznice, kao i OST 32.204-2002.

Popis CS proizvoda za elektrificirane željeznice

• Pričvršćivači;
• Zagrade;
• Konzole;
• dečki;
• Proizvodi na krutim prečkama;
• Čvorovi za uzemljenje;
• Proizvodi za ugradnju rastavljača i odvodnika prenapona na metalne i armiranobetonske nosače;
• KS jedinice i dijelovi za sidrenje, pričvršćivanje i učvršćivanje kontaktnih vodova, opružnih i zateznih kabela.

Jedan od prioritetnih zadataka tvrtke Metalloprom je širenje geografije prodajnog tržišta na teritoriju Ruska Federacija i zemljama ZND-a.

Profesionalnost tima tvrtke raste iz godine u godinu. Zahvaljujući dobro koordiniranom radu, iskustvu i najsuvremenijoj opremi povećava se produktivnost rada, što će smanjiti vrijeme proizvodnje i isporuke proizvoda, a kvaliteta proizvoda ostaje konstantno visoka.