Predpojačalo s Matjuškinovim tonskim blokom. "Elektronika i radiotehnika" Sve za amatere! Predpojačalo i njegovo napajanje

Teško je razumjeti nedavnu sklonost audio pojačalima s cijevnim izlazom za reprodukciju zvuka visoke vjernosti na temelju njihove objektivne usporedbe s tranzistorskim UMZCH. Doista, u svim izmjerenim karakteristikama, moderni UMZCH na bazi tranzistora znatno je bolji od cijevnih. Po našem mišljenju, uobičajeno mjerena nelinearna izobličenja (ND) ne iscrpljuju ona izobličenja koja određuju kvalitetu reprodukcije zvuka. U najnaprednijim izvedbama tranzistora UMZCH, razina NI dovedena je gotovo do slušnog praga, pa čak i niže, pa je upitno da ih se može percipirati uhom, posebno u uvjetima maskiranja korisnim signalom. Stvar je, očito, u tome što se NI obično mjeri u ustaljenom stanju, kada je prijelazni proces nakon primjene mjernog signala na ulaz ispitivanog pojačala već završen i na ulazu i na izlazu pojačala, iu zatvorenom petlja opće negativne povratne sprege (GNF) uspostavljen je stacionarni oscilatorni proces koji s većom ili manjom točnošću odgovara dolaznom signalu.

Očito je da se nelinearnost pojačala puno jače očituje tijekom prijelaznog procesa (čije trajanje, zbog kašnjenja signala u OOS krugu, može biti značajno), posebno u njegovoj početnoj fazi, kada je OOS djelovanje najmanje učinkovito. (zbog navedenog kašnjenja). Za razliku od dinamičkih izobličenja, koja dovode do preopterećenja ulaznog stupnja tijekom cijelog trajanja nepovoljnog ulaznog signala, razmatrani prijelazni NI prisutni su i kada dinamičkih nema, ali samo dok se prijelazni proces ne završi. A ako uzmemo u obzir da su stvarni zvučni programi vrlo daleko od stacionarnih i zapravo uzrokuju gotovo kontinuirani prijelazni proces u UMZCH, tada pri reprodukciji takvih programa HI može biti puno veći od onih izmjerenih konvencionalnim metodama u istoj instanci pojačalo.

Zbog kratkog trajanja procesa prijelaza u usporedbi s vremenom laboratorijskih mjerenja, oni još uvijek "izmiču" eksperimentalnom proučavanju (to zahtijeva razvoj posebnih metoda), a istovremeno se lako percipiraju uhom kroz zvuk cijelog fonograma. . S ove točke gledišta, prednost cijevnih pojačala postaje jasna: iako je izmjerena razina HI viša (ovo se odnosi samo na stacionarni način rada), u stvarnim uvjetima cijevi, kao puno linearniji uređaji, daju niži HI (iako, naravno, veći od istih cijevi u stacionarnom načinu rada) od tranzistora, što određuje bolji zvuk cijevnih pojačala.

Međutim, očiti su sljedeći nedostaci cijevnih pojačala: neugodnost u radu, glomaznost i velika masa, značajna potrošnja energije uz relativno nisku učinkovitost i izlaznu snagu. U tom smislu, izgledalo bi primamljivo stvoriti tranzistorsko pojačalo sa stvarnom razinom NI koja nije lošija od one kod cijevnih pojačala. Potonje znači da se razina NI takvog pojačala, mjerena konvencionalnim metodama, mora smanjiti za jedan ili dva reda veličine (!) u usporedbi s najboljim uzorcima (po mogućnosti što je više moguće), tako da NI u ne -stacionarni režim ima prihvatljivu vrijednost.

Međutim, metode linearizacije koje se trenutno koriste tranzistorska pojačala, očito, već su se iscrpili i neće dopustiti postizanje potrebnog koeficijenta NI ( Q ≈0,0001…0,00001%). Stoga je postavljen zadatak proučiti mogućnost dobivanja takvog zapisa niska razina vlastiti NI tranzistor UMZCH, ne zaustavljajući se na složenosti sklopnih rješenja, a zatim odlučiti je li takav pristup opravdan, donosi li prednosti u kvaliteti zvuka u usporedbi s postojećim sklopovima.

Dizajn predstavljen u ovom robotu namijenjen je prvenstveno najzahtjevnijim poznavateljima visokokvalitetne reprodukcije zvuka. Razvijen je na temelju načela navedenog u, što je poboljšanje dobro poznate metode smanjenja izobličenja opisane u.

Slika 1 prikazuje blok dijagram dvostupanjskog pojačala s prijenosnom funkcijom prvog stupnja K1 i drugog K2, prijenosnom funkcijom β opće povratne sprege, koja pokriva cijelo pojačalo, i prijenosnom funkcijom γ lokalnog pozitivnog krug povratne sprege (LPF), koji pokriva prvi stupanj. Rezultirajuća prijenosna funkcija takvog uređaja opisana je izrazom:

K = K 1 K 2 /(1- γ K 1 + K 1 K 2 β)

Ako postavite pojačanje u MPOS petljiγ K 1 = 1, tada se ispostavlja da, za razliku od pojačala s jednim OOS, u kojem je K = K 1 K 2 /(1-γ K 1 + K 1 K 2 β) i samo približno K≈1/β (pri K 1 K 2 β>>1), prijenosna funkcija ovog pojačala bit će točno jednaka 1/β. U tom slučaju dubina zaštite okoliša mora biti veća od dubine MFOS-a, tj. K 1 K 2 >γ K 1, što je nužan (ali ne i dovoljan) uvjet stabilnosti. Dakle, kadaγ K 1 = 1 potiskuje sva izobličenja koja nastaju u drugom stupnju i čiji je uzrok nekonstantnost njegove prijenosne funkcije (jer je K = 1/β i ne ovisi o K 2).

Međutim, apsolutno potpuno potiskivanje izobličenja moguće je samo s idealnim prvim stupnjem. U stvarnosti ga karakteriziraju nelinearna i frekvencijska izobličenja, što dovodi do odstupanja prijenosne funkcije K1 od optimalne vrijednosti. Osim toga, mijenja se zbog fluktuacija napona napajanja, temperaturnog pomaka i promjena parametara dijelova tijekom vremena. Problem je i osiguranje zajedničke stabilnosti tako složenog sustava pod zajedničkim djelovanjem sustava zaštite okoliša i POS-a (drugi uvjet stabilnosti), budući da se uvođenjem POS-a smanjuje granica stabilnosti. izvorni sustav. S druge strane, poželjno je (kako bi se postigla najveća linearnost) da dubina i PIC-a i OOS-a bude konstantna u radnom frekvencijskom području, tj. tako da prvi pol frekvencijskog odziva sustava s otvorenim Povratne informacije bio na frekvenciji f>20-30 kHz, a granična frekvencija u PIC petlji također nije bila ništa manja. U međuvremenu, ispuniti posljednje zahtjeve i istovremeno osigurati pouzdanu marginu stabilnosti nije nimalo lako, a odstupanje od njih značajno smanjuje učinkovitost metode. Očigledno zato autoru nisu poznati primjeri korištenja opisanog principa suzbijanja izobličenja za potrebe kvalitetne reprodukcije zvuka.

Temeljni nedostatak uređaja prikazanog na slici 1 je, kako analiza pokazuje, da je MPOS petlja spojena serijski na OOS krug. Rad uređaja može se značajno poboljšati povezivanjem MPOS petlje paralelno s OOS petljom, tj. povezivanjem ulaza drugog stupnja ne s izlazom prvog stupnja (točka 2, sl. 1), već s njegovim ulazom (točka 1). Blok dijagram predloženog uređaja prikazan je na slici 2. Najvažnija prednost ovakvog uređaja je manji fazni pomak koji u OOS petlju unose elementi MPOS sklopa (od ulaza uređaja do ulaza drugog stupnja). Ovo je jasno iz usporedbe slike 2 sa slikom 1, jer je očito da faza signala u točki 2 zaostaje za fazom u točki 1 (slika 1), ali fazni pomak uveden prvim stupnjem (i ovaj pomak može biti vrlo značajan na frekvencijama 0,2-1 MHz i više, u čijem području mora biti osigurana stabilnost uređaja).

Ova prednost je presudna za korištenje ove metode kompenzacije izobličenja u visokokvalitetnim UMZCH, budući da minimalni fazni pomaci uvedeni prilikom njegove uporabe omogućuju postizanje dovoljne margine stabilnosti i time osiguravaju pouzdan rad pojačala s MFOS.

Prednost uređaja prikazanog na slici 2 je i mogućnost neovisnijeg (iako je ta neovisnost relativna, budući da petlje ipak međusobno djeluju) i optimalnijeg odabira parametara MPOS i OOS petlji u skladu s njihovom funkcionalnošću. namjena, koja je bitno drugačija. Ova veća neovisnost vidljiva je iz izraza za prijenosnu funkciju poboljšanog sustava:

K = K 2 /(1- γ K 1 + K 2 β)

koji za razliku od , ne sadrži mješovite produkte prijenosnih funkcija elemenata koji pripadaju različitim petljama. Takvo odvajanje nije moguće u uređaju prikazanom na sl. 1, gdje je prvi stupanj zajednički dio MFOS i OOS petlji, zbog čega njegovi parametri istovremeno određuju i svojstvo OOS i svojstvo POS, zbog čega su zahtjevi za ove parametre u velikoj mjeri kontradiktorni, što također čini teško je riješiti problem maksimalnog potiskivanja izobličenja.

Prednosti paralelnog povezivanja MPOS petlje s OOS petljom omogućuju praktičnu implementaciju uređaja čak ne s jednim, već s dva MPOS-a, međusobno pojačavajući učinak jedan drugoga i time poboljšavajući kompenzaciju izobličenja. Blok dijagram takvog uređaja prikazan je na slici 3, gdje su K 1, K 2, K Z prijenosne funkcije triju stupnjeva glavnog kanala pojačala; β – prijenosna funkcija OOS kola; α 1γ 1 i α 2 γ 2 su prijenosne funkcije prve i druge petlje MPOS-a, redom, i jednakost α 1γ 1 =1 i α 2 γ 2 =1 postavljaju se s najvećom mogućom točnošću. Iz njegove prijenosne funkcije:

K = K 1 K 2 K 3 /[(1-α 1 γ 1 )(1-α 2 γ 2 )+K 1 K 2 K 3 ],

slijedi da od 1-α 1γ 1<<1 , zatim stupanj potiskivanja izobličenja, ovisno o izrazu (1-α 1γ 1 )(1-α 2 γ 2 ), znatno više nego u uređaju s jednom MPOS petljom, u kojem je taj stupanj određen jednim članom 1-α 1γ 1 >>(1-α 1 γ 1 )(1-α 2 γ 2 ). Međutim, najzanimljivija stvar je da s jednim MOS-om minimalna dostižna razina NI ne može biti manja od izobličenja koje unose elementi same MOS petlje, a u uređaju s dvije (ili više) MOS petlji, kao izračuni pokazuju, vlastiti NI svake MOS petlje je potisnut djelovanjem druge, one. moguće je smanjiti NI ispod razine koju određuje najlinearniji blok uređaja, a to bi trebao biti MEC krug. Ovo je značajna prednost ovu metodu kompenzacija izobličenja prije drugih, omogućujući smanjenje izobličenja samo do granice određene vlastitom nelinearnošću kompenzacijskog kruga.

Imajte na umu da se sve gore navedeno u potpunosti odnosi na ona izobličenja koja su uzrokovana nepostojanošću prijenosnih funkcija (osim nelinearnih, na primjer, amplitudno-frekvencijskih). Takva se izobličenja kompenziraju u svim dijelovima uređaja osim OOS β kruga.

Temeljno UMZCH dijagram, koji odgovara slici 3, prikazan je na slici 4. Kako bi se postigla najniža moguća razina NI, glavni kanal pojačala (bez MPOS) dizajniran je tako da ima prilično linearan UMZCH. U tu svrhu, svi stupnjevi pojačala su napravljeni push-pull na komplementarnim parovima tranzistora, što je omogućilo da oba kraka budu simetrična u odnosu na zajedničku žicu i da se dobije linearnija amplitudna karakteristika. Svi tranzistori rade u načinu A, s izuzetkom izlaznog stupnja s plutajućim ulaznim prednaprezanjem (super-A), koji se postavlja krugom koji se temelji na elementima VT15-VT18, R38-R41, VD15, VD16. Ovo osigurava rad krajnjih tranzistora bez prekidanja pri njihovoj niskoj struji mirovanja.

Ulazni stupanj je napravljen prema kaskadnom krugu ( V T1, VT3, VT2, VT4). Način rada njegovih tranzistora odabran je tako da ne ulaze u režim prekida ili ograničenja struje kada su izloženi signalima s amplitudom nekoliko puta većom od nazivnog ulaznog napona na ulazu, čak i kada je OOS isključen. Ovo je povoljno u usporedbi s tradicionalnom diferencijalnom kaskadom. Lanac R19R18 C7 s graničnom frekvencijom od ≈ 90 kHz ograničava pojačanje komponenti najviše frekvencije impulsnih signala, sprječavajući preopterećenje sljedećih stupnjeva pojačala. Zahvaljujući ovim mjerama, kao i visokim performansama zbog odbijanja korištenja tranzistora sa zajedničkim emiterom u kaskadama i korekcije unaprijed (kondenzatori C5, C6), nema dinamičkih izobličenja u pojačalu, što je posebno važno za stabilan rad sustav s PIC-om.

OOS napon s izlaza pojačala dovodi se do spojne točke otpornika R11 i R12, koji zajedno s R10 i R13 određuju radnu struju VT 1 i VT2. Istovremeno R10 i R 13, kao dio razdjelnika R14/R10C3 i R15/R13C4, postavlja prijenosnu funkciju kruga OOS. Izravna komponenta izlaznog napona dovodi se do emitera ulaznih tranzistora kroz R10R11 i R12R13, a ne samo kroz R14 i R15, stoga je dubina povratne veze za istosmjerni napon mnogo veća nego za izmjenični napon, a stroga stabilizacija provodi se konstantna komponenta napona na izlazu UMZCH. Upotreba elektrolitskih kondenzatora C3, C4 ne dovodi, kao što slijedi iz mjerenja, do značajnog povećanja izobličenja, jer su polarizirani s konstantnim naponom od oko 4 V (izmjenična komponenta je znatno manja), pa je njihov način rada gotovo linearni.

Drugi stupanj na tranzistorima VT5- V T8, spojen prema OK-OB krugu, međuspremnik je između dva MPOS sklopa. Diode VD3-VD6 postavljaju prednapon na bazama emiterskih sljedbenika VT9, VT10, a diode VD7, VD8 štite od prevelikog povećanja u slučaju kvara u pojačalu ili pregaranja jednog od osigurača. Pojačalo napona (VT11, VT13 VT12, VT14) također je izrađeno prema kaskadnom krugu. Napon napajanja prvih stupnjeva je oko 21 V i postavlja se stabilizatorom ( V T23, VT 24, VD17, VD18). Izlazni tranzistori rade s malom strujom mirovanja, tako da toplinska stabilizacija nije potrebna.

Elementi za korekciju frekvencije R19R18C7, R27C10, R22C8, R23C9 formiraju frekvencijski odziv pojačala, osiguravajući njegovu stabilnost pod utjecajem negativne povratne sprege. U isto vrijeme, R19 i R27 služe kao opterećenje ulaznog i međuspremničkog stupnja, respektivno, kao i opterećenje MPOS petlji, određujući njihovo pojačanje. Tranzistori s efektom polja koriste se u MPOS krugovima kako bi se smanjila vlastita izobličenja krugova. Svaki MPOS krug je stupanj pojačanja s koeficijentom prijenosa od oko jedinice, koji se može mijenjati pomoću otpornika za podešavanje R58 i R67. Izravnim spajanjem izlaza kaskade na njen ulaz postiže se 100% PIC. Lanci R57C15 i R66C16 prilagođavaju frekvencijski odziv kaskada, poboljšavajući točnost kompenzacije na frekvencijama u audio rasponu. MPOS sklopovi su spojeni na glavni kanal u čvornim točkama A, B i na zajedničku žicu.

Radne točke tranzistora prvih kaskada i krugova MPOS-a čvrsto su stabilizirane otpornicima visokog otpora u njihovim emiterskim (izvornim) krugovima. Ovo osigurava postojanost karakteristika kaskada povezanih s točkama A i B. Osim toga, tranzistori VTZVT4 i VT27VT28, VT7VT8 i VT31VT32 međusobno su dinamička opterećenja, a emiterski sljedbenici VT5VT6, VT9VT10 i tranzistori s efektom polja VT25VT26 i VT29VT30 imaju veliki ulazni otpor, tako da je otpor opterećenja za MPOS petlje određen otpornicima R19, R27 (na audio frekvencijama). Zahvaljujući tome, bilo je moguće postići visoku stabilnost pojačanja u MPOS petljama, koja ne ovisi o temperaturi i ne mijenja se tijekom vremena.

Tiskani splav dizajniran je da zadovolji uobičajene zahtjeve. MPOS blokovi na tranzistorima VT25-VT32 izrađeni su na dvije odvojene male ploče i u obliku modula i fiksirani su okomito na glavnu ploču pojačala u blizini čvornih točaka A i B.

Pojačalo koristi otpornike tipa MLT, otpornike za podešavanje tipa SPZ-29M, kondenzatore K50-16 (C3, C4, C11-C14), K73-17 (C1, C2), KD1, KT1 - ostalo. Hladnjaci za VT21 tranzistore, V T22 nalaze se u blizini elemenata plutajućeg prednaponskog kruga završnog stupnja kako bi se kompenzirala temperaturna nestabilnost struje mirovanja izlaznih tranzistora.

Postavljanje

Ekvivalentno opterećenje s otporom od 4-8 Ohma spojeno je na izlaz pojačala i provjerava se rad plutajućeg prednaponskog kruga završnog stupnja. Da biste to učinili, spojite osciloskop na baze VT 19 i VT20 i sinusoidni signal s frekvencijom od 100 Hz dovodi se na ulaz pojačala. Oscilogram treba imati oblik pulsirajućeg napona (kao što je "ispravljena" sinusoida) s amplitudom od oko 5 V pri nominalnom izlaznom naponu i otporu opterećenja od 4 Ohma. Kako se otpor opterećenja povećava ili se ulazni signal smanjuje, ova amplituda bi se trebala smanjivati.

Provjerite prolaz pravokutnih impulsa kroz pojačalo. U oscilogramima izlaznog napona ne bi trebalo biti skokova, inače se povećava kapacitet kondenzatora C5 i C6. U ovom trenutku, postavljanje glavnog kanala može se smatrati završenim. Imajte na umu da čak i osnovno pojačalo (bez MPOS sklopova) ima prilično visoke karakteristike.

Tehnički podaci:

Nazivni ulazni napon: 0,3V

Nazivna izlazna snaga pri opterećenju od 4 ohma: 80 W

Nazivna izlazna snaga pri opterećenju od 8 ohma: 40 W

Frekvencijski raspon s blokadama na rubovima ne većim od 0,5 dB: 15 – 100 000 Hz

Ulazna impedancija: 50 kOhm

Izlazna impedancija: 0 Ohma (s MPOS sklopovima)

Koeficijent intermodulacijske distorzije, ne više od: 0,005%

Razina buke (ponderirano): -105 dB (s MPOS krugovima)

MPC krugovi se postavljaju spajanjem na krug i postavljanjem motora R58, R67 u položaj najvećeg otpora, tj. minimalno pojačanje petlje MPOS sklopova. Napon između odvoda i izvora tranzistora s efektom polja ne smije biti veći od 10 V (najviše dopušteno za tranzistor KP103), ali ne prenizak, inače se željena vrijednost postiže odabirom otpornika R51, R52, R60, R61 . Poželjno je da se komplementarni tranzistori odaberu u parovima s bliskim vrijednostima početne struje odvoda i napona prekida.

Ulaz pojačala je u kratkom spoju, akustični sustav (AS) ili mjerni uređaj, i signal iz izvora (generator signala ili izvor glazbeni program, s komponentama niske i visoke frekvencije) s izlazom visoke impedancije dovodi se do čvorne točke B, simulirajući signal izobličenja. Zajednička žica izvora spojena je na zajedničku žicu pojačala. Podešavanjem R58 postiže se maksimalno prigušenje signala na izlazu pojačala. Odabirom R57C15 poboljšava se potiskivanje visokofrekventnih komponenti spektra signala.

Nakon što ste konfigurirali prvi MOS krug, odvojite ga od točke A, a izvor simulatora izobličenja od točke B. Izlaz simulatora spojite paralelno s otpornikom R35 i konfigurirajte drugi MOS krug na isti način kao i prvi. Nakon toga, prvi krug MPOS-a se ponovno spaja i promatra se dodatno potiskivanje signala.

U završnoj fazi provodi se izravni test potiskivanja NI u pojačalu. Dovoljno je izmjeriti samo koeficijent intermodulacijskog izobličenja Q, budući da je pri dovoljno malim vrijednostima koeficijent harmonijskog izobličenja očito prihvatljiv. U skladu s tehnikom, dva sinusoidalna signala s frekvencijom od 25–30 kHz i frekvencijskom razlikom od ≈1 kHz dovode se na ulaz pojačala pri istoj amplitudi, koja ne prelazi polovicu nominalne, a razina zvuka reproducirana od strane govornika se procjenjuje. Kada su MEP krugovi isključeni, može se čuti vrlo tih zvuk (odgovarajući Q i = 0,005%), koji potpuno nestaje kada se spoje.

Da biste jasno pokazali potiskivanje NI, možete privremeno povećati nelinearnost osnovnog pojačala povezivanjem lanca serijski spojene diode u smjeru provođenja (na primjer, D9) i otpornika s otporom od 47 kOhm paralelno s otpornik R9. U ovom slučaju, Qi osnovnog pojačala povećava se na približno 0,5%, frekvencija kombinacije postaje jasno prepoznatljiva i može se pouzdanije prosuditi o njenom potiskivanju pri povezivanju MOS krugova.

Iz takvih mjerenja proizlazi da svaki od MPOS sklopova potiskuje izobličenje za ne manje od 30 dB, a oba zajedno - gotovo 60 dB, tako da se NI cijelog pojačala ne može mjeriti konvencionalnim metodama zbog njihove izuzetno male vrijednosti , ali se može procijeniti samo uzimajući u obzir Q i osnovno pojačalo, smanjeno za tri reda veličine, što daje fantastičnu vrijednost ( Q i ≈ 0,00001%).

Još jedna stvar vrijedna pažnje pozitivna strana primjena MPOS-a u pojačalu. Budući da kada opći OOS prestane, pojačanje ima tendenciju povećanja zbog djelovanja PIC-a, tada kada signal kasni u OOS krugu, MOS sklopovi zapravo postaju prisilni korektivni uređaji koji ubrzavaju procese u sustavu i smanjuju fazu pomak između ulaznog i izlaznog signala. Ovo poboljšava kvalitetu prijelaznog procesa, što također pomaže u smanjenju izobličenja.

Subjektivni dojam o radu ovog pojačala teško je prenijeti riječima, potrebno je čuti čistoću i transparentnost njegovog zvuka. U tom pogledu ne samo da nije inferiorno cijevnim pojačalima, već ih je i primjetno superiorno, a da u zvučnu sliku ne unosi praktički ništa "svoje". Iskustvo njegovog rada tijekom 5 godina pokazalo je pouzdanost dizajna, a periodične provjere pokazale su dobru stabilnost ugađanja i održavanje točnosti kompenzacije izobličenja u određenim granicama bez dodatnih prilagodbi.

Tiskane pločice izrađene su od folije PCB. Veličina ploče glavnog kanala (slika 5) je 150 x 105 mm, veličina MPOS modula (slika 6) je 105 x 30 mm. Nakon odlemljivanja svih dijelova, MPOS moduli se postavljaju na glavnu ploču duž smjerova označenih strelicama na slici 1. Odgovarajući tiskani vodiči ploča spojeni su prema shemi spoja pomoću žičanih premosnica. Zajedničke žičane sabirnice mogu se spojiti pomoću zateznih žica koje drže ploče u međusobno okomitom položaju.

Onemogućavanje i spajanje MPOS sklopova tijekom konfiguracije vrši se skakačima između čvornih točaka A, B i odgovarajućih točaka MPOS modula.

Za stereo pojačalo ploče glavnog kanala i MPOS modula dvostruko su šire – ne 105, već 210 mm, a na njih su primijenjena dva identična uzorka.

Posebnu pozornost treba obratiti na raspored pojačala. Žice koje povezuju pojačalo s napajanjem trebaju biti što kraće i većeg presjeka. To se posebno odnosi na žicu koja povezuje zajedničku sabirnicu isprintana matična ploča s "nulom" napajanja - mjestom spajanja filterskih kondenzatora. Ako se iz nekog razloga posljednji zahtjev ne može ispuniti, tada je bolje ne spajati "masne" priključke kondenzatora C13, C14 na zajedničku žicu na ploči, već ih kratko spojiti zajedno na " nula” napajanja zasebnom žicom. Žice iz sustavi zvučnika, kao što je prikazano na slici 7.

Većina ljubitelja zvuka prilično je kategorična i nije spremna na kompromise pri odabiru opreme, s pravom vjerujući da zvuk koji se percipira mora biti čist, snažan i impresivan. Kako to postići?

Pretraži podatke za svoj zahtjev:

Predpojačalo s Matjuškinovim tonskim blokom

Sheme, referentne knjige, podatkovne tablice:

Cjenici, cijene:

Rasprave, članci, priručnici:

Pričekajte da završi pretraživanje u svim bazama podataka.
Po završetku pojavit će se poveznica za pristup pronađenim materijalima.

Možda će glavnu ulogu u rješavanju ovog problema igrati izbor pojačala.
Funkcija
Pojačalo je odgovorno za kvalitetu i snagu reprodukcije zvuka. Istovremeno, pri kupnji treba obratiti pažnju na sljedeće simbole koji označavaju implementaciju visoka tehnologija u proizvodnji audio opreme:

• Hi-fi. Pruža maksimalnu čistoću i točnost zvuka, oslobađajući ga od strane buke i izobličenja.
• Hi-end. Izbor perfekcionista koji je spreman skupo platiti za užitak razaznavanja najsitnijih nijansi svojih omiljenih glazbenih kompozicija. Ručno sastavljena oprema često je uključena u ovu kategoriju.

Specifikacije na koje treba obratiti pozornost:

• Ulazna i izlazna snaga. Nazivna izlazna snaga je od odlučujuće važnosti jer rubne vrijednosti često su nepouzdane.
• Raspon frekvencija. Varira od 20 do 20000 Hz.
• Faktor nelinearne distorzije. Ovdje je sve jednostavno - što manje to bolje. Idealna vrijednost, prema stručnjacima, je 0,1%.
• Omjer signala i šuma. Moderna tehnologija pretpostavlja vrijednost ovog pokazatelja preko 100 dB, što minimizira vanjske buke prilikom slušanja.
• Faktor dampinga. Odražava izlaznu impedanciju pojačala u odnosu na nazivnu impedanciju opterećenja. Drugim riječima, dovoljan faktor prigušenja (više od 100) smanjuje pojavu nepotrebnih vibracija opreme i sl.

Nešto što treba zapamtiti: izrada kvalitetna pojačala- radno intenzivan i visokotehnološki proces, respektivno niska cijena s pristojnim karakteristikama trebao bi vas upozoriti.

Klasifikacija

Za razumijevanje raznolikosti tržišne ponude potrebno je razlikovati proizvod prema različitim kriterijima. Pojačala se mogu klasificirati:

• Snagom. Preliminarni je neka vrsta srednje veze između izvora zvuka i konačnog pojačala snage. Pojačalo snage je pak odgovorno za snagu i glasnoću izlaznog signala. Zajedno čine kompletno pojačalo.

Važno: primarna konverzija i obrada signala odvija se u pretpojačalima.

• Na temelju elementne baze postoje cijevni, tranzistorski i integrirani umovi. Potonji je nastao s ciljem kombiniranja prednosti i minimiziranja nedostataka prva dva, na primjer, kvaliteta zvuka cijevnih pojačala i kompaktnost tranzistorskih pojačala.
• Na temelju načina rada pojačala se dijele na klase. Glavne klase su A, B, AB. Ako pojačala klase A troše puno energije, ali proizvode kvalitetan zvuk, pojačala klase B su upravo suprotno, klasa AB se čini kao optimalan izbor, predstavljajući kompromis između kvalitete signala i prilično visoke učinkovitosti. Postoje i klase C, D, H i G, koje su nastale upotrebom digitalne tehnologije. Također postoje jednociklični i push-pull način rada izlaznog stupnja.
• Ovisno o broju kanala, pojačala mogu biti jednokanalna, dvokanalna i višekanalna. Potonji se aktivno koriste u kućnim kinima za stvaranje volumetrijskog i realističnog zvuka. Najčešće postoje dvokanalni za desni, odnosno lijevi audio sustav.

Pažnja: proučavanje tehničkih komponenti kupnje je, naravno, neophodno, ali često je odlučujući faktor jednostavno slušanje opreme po principu zvuči li ili ne.

Primjena

Izbor pojačala uvelike je opravdan svrhom za koju se kupuje. Navodimo glavna područja uporabe audio pojačala:

1. Kao dio kućnog audio sustava. Očito je najbolji izbor cijevni dvokanalni jednociklični u klasi A, a optimalan izbor može biti trokanalni razred AB, gdje je jedan kanal namijenjen za subwoofer, s Hi-fi funkcijom.
2. Za auto audio sustav. Najpopularnija su četverokanalna pojačala klase AB ili D, ovisno o financijskim mogućnostima kupca. Automobili također zahtijevaju funkciju skretnice za glatku kontrolu frekvencije, omogućujući smanjenje frekvencija u visokom ili niskom rasponu prema potrebi.
3. U koncertnoj opremi. Zahtjevi na kvalitetu i mogućnosti profesionalne opreme opravdano su veći zbog velikog područja distribucije zvučni signali, kao i velika potreba za intenzitetom i trajanjem korištenja. Stoga se preporuča kupnja pojačala najmanje klase D, sposobnog raditi gotovo na granici svoje snage (70-80% deklarirane), po mogućnosti u kućištu od visokotehnoloških materijala koji štite od negativnih vremenskih uvjeta i mehaničkih utjecaja.
4. U studijskoj opremi. Sve navedeno vrijedi i za studijsku opremu. Možemo dodati i najveći raspon frekvencije reprodukcije - od 10 Hz do 100 kHz u usporedbi s onim od 20 Hz do 20 kHz u kućnom pojačalu. Također je vrijedna pomena mogućnost zasebnog podešavanja glasnoće na različitim kanalima.

Na način na koji dugo vremena Kako biste uživali u čistom i kvalitetnom zvuku, preporučljivo je unaprijed proučiti raznovrsnu ponudu i odabrati opciju audio opreme koja najbolje odgovara vašim potrebama.

Za reprodukciju visoke kvalitete zvučni programi Vrsta end-to-end frekvencijskog odziva cijelog puta možda nije manje važna za slušnu percepciju od niskog koeficijenta nelinearnog izobličenja. Neuspješan izbor položaja klizača kontrole tona (RT) može učiniti zvuk toliko neugodnim da nećete htjeti slušati čak ni vrhunsku opremu s minimalnim inherentnim izobličenjem drugih vrsta. Neizostavan uređaj je ekvilajzer, koji može ispraviti nedostatke u akustici prostorija, neujednačenost frekvencijskog odziva zvučnika i drugih dijelova, tj. zapravo izravnati ukupni frekvencijski odziv, a ne podešavati ton. Spektralnu obradu u skladu s individualnim karakteristikama sluha i umjetničkim ukusom slušatelja, kao i pri prijelazu s jednog fonograma na drugi s drugačijim tonskim balansom, obično definiranu kao "dodaj bas" ili "ukloni visoke tonove", treba provesti posebno dizajnirana RT, najčešće dvotračna.

Bilo bi moguće koristiti još jedan ekvilizator kao RT, ali to je rasipno i nezgodno, budući da zahtijeva (ako je višepojasni) koordinirano kretanje mnogih motora u susjednim frekvencijskim pojasima. Ako ima malo pojaseva (3-5), tada je pravilan zakon regulacije gotovo nemoguće postići.

Na temelju gore navedenog, RT bi trebao privući ništa manje pozornosti programera od ostalih hardverskih komponenti. Međutim, trenutno korišteni RT izgrađeni su na temelju jednostavnih lanaca ovisnih o frekvenciji, koji u većini slučajeva omogućuju dobivanje samo asimptotski logaritamskog frekvencijskog odziva (LAFC) najjednostavnijeg tipa ili bliskog njima. Regulacija prijelaznih frekvencija i ograničenje dubine kontrole tona ne mijenja položaj.

Kako bi se osigurala prirodna reprodukcija zvuka, postojeće RT sheme su od male koristi. Oni su “dobri” samo kada su regulatori u neutralnom položaju, kada njihov utjecaj na frekvencijski odziv nestane. O tome svjedoči veliki izbor korištenih RT opcija (očito zbog nezadovoljstva performansama poznatih dizajna).

Nadalje se pretpostavlja da je ukupni frekvencijski odziv sustava za pojačavanje zvuka, uključujući akustične sustave u određenoj prostoriji, podešen ekvilizatorom tako da gotovo nema neujednačenosti. Potreba za korištenjem RT-a u ovom slučaju uzrokovana je već spomenutim individualnim ukusom slušatelja i karakteristikama fonograma. Razmotrimo koje zahtjeve RT mora zadovoljiti kako bi osigurao maksimalno prirodan zvuk.

Polazimo od fizioloških karakteristika ljudskog sluha, uzimajući u obzir da glasnoća zvuka ne ovisi samo o razini zvučnog tlaka (SPL), već io boji signala.

Kao osnovu, uzet ćemo dobro poznate krivulje jednake glasnoće prema standardu DIN-45650, 1966, prikazane na slici 1, a. Na temelju njih moguće je konstruirati frekvencijski odziv slušnog organa - ovisnost subjektivno percipirane razine glasnoće (VL) o frekvenciji signala za određenu razinu zvučnog tlaka L. Na primjer, pri L = 75 dB, crtež pravac paralelan s apscisnom osi, dobivamo njegova sjecišta s raznim izofonima. U tim točkama UG je isti kao na frekvenciji od 1 kHz istog izofona. Iz svake sjecišne točke povlačimo okomitu liniju do razine jednake GL (u pozadini) istog izofona (ultrazvuk ovog izofona na frekvenciji od 1 kHz). Skup dobivenih točaka daje željeni frekvencijski odziv za L=75 dB. Obitelj frekvencijskog odziva slušnog organa pri različitim L prikazana je na sl. 1.6.

Ulazni signal u organ sluha su zvučne vibracije, a rezultat je osjet glasnoće i visine. U tom smislu, zgodno je koristiti sljedeći model saslušanja, čisto formalan, ali koristan za naše svrhe. Zamislimo organ sluha kao niz akustičnog filtra (AF) u kojem su koncentrirana frekvencijska svojstva sluha i određenog frekvencijski neovisnog pretvarača zvučnog tlaka (SP) u osjet glasnoće. Tada se obitelj frekvencijskog odziva akustičnog filtra točno podudara sa slikom 1, b, samo os ordinata ne pokazuje UG u pozadini, već SPL na AF izlazu u decibelima. Pretvarač treba samo pretvoriti SPL u decibelima u SPL u pozadini u omjeru jedan prema jedan. Rezultirajući frekvencijski odziv sustava filtar-pretvarač identičan je onome prikazanom na slici 1, b. U takvom modelu prikladno je razmotriti frekvencijska svojstva sluha koja nas zanimaju, budući da nam omogućuje da radimo bez "pozadine" jedinice razine glasnoće i da radimo samo s decibelima.

Koeficijent prijenosa K (f, L) akustičnog filtra na frekvenciji f i SPL L (omjer izlaznog zvuka prema ulazu) na frekvenciji od 1 kHz konstantan je i jednak jedinici. Frekvencijske ovisnosti K (f, L) za različite L prikazane su na slici 1c. Dobivaju se sa slike 1,b pomicanjem njegovih krivulja u okomitom smjeru dok se ordinate krivulja koje odgovaraju frekvenciji od 1 kHz ne poklope.

Krivulje na slici 1,c predstavljaju prirodni frekvencijski odziv sluha. Njihov izgled odgovara poznatoj činjenici da sa smanjenjem intenziteta zvuka opada osjetljivost na niskofrekventne vibracije. Kada se intenzitet promijeni, slušni organ se "automatski prebacuje" s jednog frekvencijskog odziva na drugi, ali to ne primjećujemo sve dok se percipirani zvukovi odnose na prirodne, poznate signale. Na primjer, zvuk velikog klavira je ispravno identificiran, bez obzira je li slušatelj blizu njega ili na drugom kraju prostrane dvorane, gdje je stvoreni PV puno manji. U tom smislu, nijedan frekvencijski odziv (slika 1, c) nije "ispravniji" od drugih. Istodobno, svako izobličenje prirodnog frekvencijskog odziva se odmah osjeti (ovo je lako primijetiti stavljanjem kuglice vate u uši).

Prema krivuljama na slici 1, uho opaža zvukove u zatvorenom prostoru, na otvorenom, u bilo kojem okruženju, a zvuk se čini prirodnim ako je okoliš prirodan. Kontrolu tona uređaja za pojačavanje zvuka teško je smatrati elementom prirodnog okruženja, budući da se prirodni signali, čiji je spektar transformiran RT-om, više neće percipirati na isti način kao u odsutnosti RT-a. Drugim riječima, frekvencijski odziv RT-slušnog sustava, općenito govoreći, značajno se razlikuje od prirodnog frekvencijskog odziva (slika 1, c), stoga je zvuk u većini slučajeva daleko od prirodnog.

Je li moguće pronaći zakon za kontrolu boje zvuka koji ne bi iskrivio izgled ovisnosti na slici 1, c? Da bi se to postiglo, RT zahtijeva takvu korekciju koja bi transformirala krivulju | za L = 60 dB, na primjer, u krivulju L = 80 dB, krivulju L = 80 dB u krivulju L = 100 dB, itd.

Drugim riječima, pod utjecajem RT-a, RT-AF sustav bi trebao prelaziti s jednog frekvencijskog odziva na drugi, baš kao što to jedan AF radi u prirodnim uvjetima kada se mijenja SPL. Promjenom razine LF i HF u odnosu na 1 kHz na ovaj način, bilo bi moguće natjerati uho da vjeruje da mu se nudi prirodan zvuk, jer bi amplitude spektralnih komponenti signala bile u uobičajenom omjeru , iako u drugom volumenu.

Za kontrolu tembra nije toliko bitan frekvencijski odziv sluha sam po sebi, koliko razlike među njima (koliko se frekvencijski odziv mijenja pri prelasku s jednog ultrazvučnog skenera na drugi). Stoga, da bismo odgovorili na gore postavljeno pitanje, razmotrimo frekvencijske ovisnosti prikazane na slici 2 razlike (u decibelima) između vrijednosti K (f, L) za razine L uzete kao referentna ultrazvučna razina zvuka, jednake u nizu, na primjer, 40, 60 i 100 dB, te vrijednosti K (f, L) za ostale ultrazvuke. Ove ovisnosti slijede izravno sa slike 1, c. Sve krivulje trebaju prolaziti kroz točku (1 kHz - 0 dB), ali neke od njih su malo okomito pomaknute u odnosu na njihov stvarni položaj radi veće jasnoće. Jasno je vidljivo da imaju sličan karakter u širokom rasponu intenziteta zvuka, što pojednostavljuje željeni zakon korekcije. Zapravo, slika 2 pokazuje kakve bi trebale biti promjene u frekvencijskom odzivu RT-AF sustava pri podešavanju tona, čuvajući prirodnost zvuka.

Razmotrimo, kao primjer, koje su promjene u frekvencijskom odzivu RT-AF sustava u interakciji sa slušnim organom tradicionalnog niskofrekventnog RT-a, čiji je asimptotski LFC vodoravan od nulte frekvencije do prijelazne frekvencije. fa (Sl. 3a), nakon čega opada s nagibom od -20 dB/ Dec. prema visokim frekvencijama do frekvencije izjednačenja fv. Budući da se RT uključuje prije AF-a, a frekvencijski odziv potonjeg ovisi o 3D dolaznom zvuku, rezultirajući frekvencijski odziv RT-AF sustava nije određen jednostavno umnoškom koeficijenata prijenosa RT-a. i AF (kao u linearni sustavi), koji se može pronaći zbrajanjem odgovarajućih ordinata grafova na sl. 2 i 3, a (s logaritamskim mjerilom množenje se zamjenjuje zbrajanjem). Dopušteno je to učiniti samo kako bi se prikazao približan prikaz rezultirajućeg frekvencijskog odziva i uz malu dubinu regulacije.

Prilikom izrade točnog izračuna potrebno je uzeti u obzir ne samo oblik frekvencijskog odziva, već i odgovarajući SPL. Da biste to učinili, svaka krivulja na slici 2 mora biti pomaknuta okomito za iznos jednak razlici u ultrazvuku između nje i referentnog frekvencijskog odziva, koji služi kao referentna točka. Isti rezultat, prikazan na slici 3.6 s isprekidanim linijama, također slijedi iz slike 1, b, ako nacrtamo ovisnosti o f razlike između referentnog frekvencijskog odziva i frekvencijskog odziva za druge ultrazvučne uređaje.

Dobijmo frekvencijske ovisnosti (isprekidane krivulje na slici 3b) relativne razine AF izlaznog signala za različite L (bez RT). Očito, vrijednost na AF izlazu jednaka je K(ShP1_, gdje je P1. vrijednost signala na AF ulazu, čiji je SPL jednak L. SPL L = 60 dB, stvoren na AF ulazu u nedostatku RT, uzima se kao referentna razina za sliku 3, odgovara AP jednakom P60).

U tim koordinatama lako je konstruirati rezultirajući relativni frekvencijski odziv RT-AF sustava. Postupak se sastoji od pronalaženja krivulja frekvencijskog odziva koje odgovaraju razinama porasta signala pomoću kontrole tona iznad izvornog SPL-a za različite frekvencije, a zatim pronalaženja vrijednosti koje te krivulje prihvaćaju za iste frekvencije (pomoćne tanke ravne linije na slici 3, b). Jasno je vidljivo koliko se opći frekvencijski odziv s takvim RT (pune debele isprekidane linije na sl. 3b) razlikuje od prirodnog. Nije teško konstruirati slične frekvencijske odzive za druge vrste RT-a i osigurati da oni također uvelike iskrivljuju prirodni frekvencijski odziv sluha.

Iz gore navedenog razloga, slika 2 još ne daje izravno željeni frekvencijski odziv fiziološke kontrole tona. Da bi se dobila potonja, njezine se krivulje moraju dovesti do oblika slike 3, b, kao što je učinjeno ranije, a zatim se mora izvesti konstrukcija inverzna slici 3, b, tj. Iz rezultirajućeg frekvencijskog odziva RT-AF sustava (na primjer, puna debela krivulja na slici 3, c, koja odgovara obliku krivulje L = 100 dB na slici 2, b), dobijte frekvencijski odziv RT. Postupak je sljedeći:

• pronađite točku presjeka općeg frekvencijskog odziva s bilo kojim frekvencijskim odzivom AF (isprekidane linije). Ordinata ove točke jednaka je porastu SPL na izlazu RT-AF sustava na danoj frekvenciji f;

• pronađite sjecište okomite linije spuštene s ove točke s vodoravnom linijom koja prolazi na 3D razini koja odgovara istom frekvencijskom odzivu. Kao rezultat, dobivamo točku koja dovodi do porasta SPL-a kontrolom tona na AF ulazu, uzrokujući određeni porast SPL-a na izlazu RT-AF sustava. Skup dobivenih točaka daje željeni frekvencijski odziv RT (isprekidana crta na slici 3, c). Izgledom je sličan AF frekvencijskom odzivu, ali s manjom zakrivljenošću na niskim frekvencijama.

Može se pokazati da RT s frekvencijskim odzivom u obliku slike 3,c (isprekidana linija) transformira frekvencijski odziv AF za bilo koju vrijednost SPL u frekvencijski odziv blizak frekvencijskom odzivu AF od neka veća (u odnosu na preuzetu) vrijednost SPL. Stoga je opći frekvencijski odziv takvog RT zajedno sa slušnim organom blizak prirodnom.

Stoga će obitelj frekvencijskog odziva fiziološke RT nalikovati slici 2, samo što linije trebaju imati manju zakrivljenost. Pasivni RT krug prikazan je na sl. 4,a, obitelj njegovih frekvencijskih odziva u LF i HF područjima za položaje prekidača SA1 "0" - "3" prikazana je na sl. 4,6.

Karakteristične razlike predložene metode kontrole boje zvuka od postojećih, kao što se može vidjeti na sl. 3, c, 4, 6, su:

• formiranje frekvencijskog odziva na niskim frekvencijama, savijenog prema apscisnoj osi (nagib se glatko povećava sa smanjenjem frekvencije), dok poznati RT imaju upravo suprotan frekvencijski odziv na niskim frekvencijama, konveksan prema apscisnoj osi (nagib se smanjuje sa smanjenjem frekvencija);

• promjena frekvencijskog odziva istovremeno i dosljedno na svim frekvencijama niskofrekventnih (i odvojeno) visokofrekventnih raspona na bilo kojoj dubini regulacije. U tradicionalnim RT-ima, promjena u obliku frekvencijskog odziva pokriva dio raspona;

• mijenjanje nagiba frekvencijskog odziva ovisno o dubini regulacije. U većini RT-ova, nagib frekvencijskog odziva je fiksan,

• mijenjaju se samo prijelazne frekvencije;

• Nagib frekvencijskog odziva u rasponu od 250 Hz-1 kHz s najdubljim podešavanjima ne doseže 20 dB/dec. (ova ili veća vrijednost moguća je samo na nižim frekvencijama). U tradicionalnim RT-ovima, nagib frekvencijskog odziva ima točno istu vrijednost (20 dB/dec.), tj. prevelik u smislu prirodnog zvuka;

• brza, ali ne baš velika promjena frekvencijskog odziva na frekvencijama iznad 1 kHz i postizanje zasićenja već pri f = 2...4 kHz.

Zbog gore navedenih razlika, poznati PT-ovi ili stvaraju nedovoljan UH na niskofrekventnom rubu audio raspona, ili prekomjerni porast na frekvencijama od 250 Hz-1 kHz, što dovodi do pretjerano "konveksnog" zvuka na tim frekvencijama. Na HF-u se formira uspon ili pad do frekvencija puno viših od 2-4 kHz, a to "reže" uho i značajno narušava prirodnost zvuka.

Regulator osigurava samo povećanje frekvencijskog odziva, jer je u većini slučajeva to sasvim dovoljno. Po želji se može nadopuniti vezama koje omogućuju smanjenje frekvencijskog odziva. Karakteristike ovih veza trebaju biti simetrične krivuljama na slici 4,b u odnosu na linearni frekvencijski odziv i smještene ispod njega u skladu sa slikom 2.

Za implementaciju u niskofrekventnom području, nagib je manji od 20 dB/dec. i njezino povećanje s smanjenjem frekvencije koristi se ljestvičasta veza RC sklopova. LF boja se diskretno podešava prekidačem SA1, a HF - glatko potenciometrom R15. Pomoću otpornika za podešavanje R14 postavite željenu maksimalnu vrijednost HF porasta. Kontrola basa ima četiri položaja, od kojih je jedan neutralan. Broj stupnjeva upravljanja može se povećati dodavanjem dodatnih ljestvičastih veza međufrekvencijskom odzivu za glatkiju kontrolu. Ali već ova pojednostavljena verzija pomoći će procijeniti prednosti predložene metode upravljanja u usporedbi s poznatim RT-om, pa čak i jednostavnim sredstvima za postizanje značajnog poboljšanja kvalitete reprodukcije zvuka, ako se ta sredstva temelje na prirodnim zakonima i svojstvima ljudskog saslušanje.

Kao i svaki pasivni RT, sklop uvodi značajno prigušenje, prigušujući signal od 1 kHz za približno 15 puta. Kako bi se to kompenziralo, potrebno je koristiti odgovarajući stupanj pojačanja zajedno s njim. Prethodni stupanj treba imati najmanji mogući izlazni otpor (ne više od 600 Ohma), a ulazni otpor sljedećeg stupnja mora biti najmanje 50-100 kOhma. Nestandardne vrijednosti otpora u krugu dobivaju se spajanjem nekoliko otpornika. Preporučljivo je odabrati nominalnu vrijednost elemenata niskofrekventnih veza s točnošću ne gorom od 2-3%.

Trebali biste paziti da ne pokušate oblikovati frekvencijski odziv kao na slici 4,b pomoću ekvilizatora. Kako iskustvo pokazuje,

subjektivni dojam jako ovisi o hodu frekvencijskog odziva RT u području maksimalne osjetljivosti sluha (500-2000 Hz). Oktavni ekvilizator neće dati točan frekvencijski odziv. Ovo zahtijeva nekoliko kontrolnih pojaseva unutar zadanog uskog raspona. Možda se to može učiniti pomoću ekvilajzera treće oktave (trideset pojaseva). Ali gotovo je nemoguće regulirati boju zvuka (promijeniti HF u LF ili HF tijekom razumnog vremenskog razdoblja prema određenom zakonu) s ekvilizatorom, ne samo, kao što je već spomenuto, zbog iznimne neugodnosti, već i jednostavno zato što traženi frekvencijski odziv "na oko" ili "na uho" je teško dobiti. Bolje je koristiti RT posebno dizajniran za ovu svrhu, koji postavlja željeni frekvencijski odziv u cijelom rasponu kontrolnih frekvencija odjednom.

Podešavanje tona na ovaj način čini zvuk na niskim frekvencijama dubokim i bogatim, dok ga konvencionalni RT čine dosadnim i naglašavaju pojedine frekvencijske skupine. Na HF zvuk postaje svjež i razumljiv, a ne suh i beživotan, kao kod konvencionalnih RT. Time se povećava transparentnost i razumljivost zvučne slike u odnosu na postojeće RT, a podjednako je poboljšana percepcija simfonijske, zabavne glazbe i govora (nema potrebe za sklopkom govor-glazba). Ove se razlike, naravno, pojavljuju kada su RT regulatori u položajima koji nisu neutralni.

Automatski se stvara "efekt prisutnosti", s kojim se, prirodno, zvučne slike dobivene korištenjem poznate metode ostvarenje takvog učinka. Uostalom, regulacija se događa prema zakonu promjena u boji signala kada se zvučni objekt približi.

Korištenje ove metode kontrole tona opravdano je, prije svega, u visokokvalitetnoj stacionarnoj opremi koja radi u određenoj prostoriji za slušanje. U traktima digitalna obrada signala, traženi zakon promjene koeficijenta prijenosa RT od frekvencije prikladno je implementirati korištenjem čisto softverske metode.

Književnost:

1. Blauert J. Prostorni sluh.-M.: Energy, 1979.

2. Sukhov N. E., Bat S. D., Kolosov V. V., Chupakov A. G. Visokokvalitetna tehnologija reprodukcije zvuka - K.: Tehnika, 1985.

3. Tarasov V. Pasivna kontrola tona//Radio.- 1989.-Br. 9.R

Pozadina:
Dok sam gradio kućni audio sustav, naišao sam na poteškoće. Jedan od njih je moj cijevno pojačalo snaga kada je spojen na izvor "izravno" daje dosadan, komprimirani zvuk. Bez “vrhova” i “dna”, samo izbočena donja sredina. Štoviše, filmski zvuk je dobar, ali moja glazba (black metal) svira loše.

Očito je potrebna kompenzacija glasnoće. Kupnja je općenito riješila problem, ali se kvaliteta zvuka (općenito) pogoršala. Pretpojačalo je otišlo na polukat skupljati prašinu.

Odlučio sam koristiti tonski blok u svom sustavu umjesto kompenzacije glasnoće.
Postoje kineski već sastavljeni, na primjer, na dva 6n1p i kenotron:

Ali uzeo sam ovaj set s web stranice u Rusiji - cijevno tonsko blok-pretpojačalo temeljeno na dvostrukoj triodi 6n2p-ev.

Za 4000 rubalja sam dobio (svi dijelovi su novi):

1100+1100 rubalja - Dva seta dijelova za sastavljanje dva mono kanala.
1000 rubalja - TAN 15-01, toroidalni energetski anodno-toplinski transformator.
130 rubalja - Ploča za napajanje.
270 rubalja - prigušnica D15N (50mA, 10H).
400 rubalja - dostava (od Sankt Peterburga do Novosibirska).

Sadržaj paketa:


Izbliza komponente napajanja:


Prigušnica, i dvije dvostruke triode 6n2p-ev - proizvedene 1972. i 1976. - što je čudno. Mislila sam da će imati godinu dana. A oni su strukturno različiti čak i na oko:


(p.s.: Autor je napisao da su sve njegove lampe iz 1976. godine. Moja 1972. je na neki nepoznat način dospjela u njegov pribor, a on je nije namjerno stavio u moj auto. Predložio sam da za sada poslušate ovo. Nije nudio besplatnu zamjenu lampe. Nije se ispričao za nestale radio komponente. Općenito, prodavač ne koristi nikakve pristojne riječi ("hvala", "zdravo", "doviđenja") u dopisivanju, vjerojatno iz načelnih razloga).

Ploče pretpojačala, dva mono kanala:


Set dijelova br. 1:


Set dijelova br. 2:


“Rukopis” (Xerox kopija u formatu A4) s rukom ispisanim oznakama koje nisam mogao u potpunosti dešifrirati. Samo procijenite razinu izvedbe:


Gotovo zalemljene ploče (razlike od originalna fotografija na web stranici - kondenzatori za spajanje i grla za žarulje):


Pojačalo je sastavljeno na matičnoj ploči (ispričavam se zbog kvalitete fotografija):




Kvaliteta zvuka:

Prosjek.

Ali činilo mi se da tonski blok nije bio optimalno dizajniran za visokokvalitetne sustave zvučnika. Malo "usko" ili tako nešto.

Podešavanje unutar: ±8dB.
LF: 300 Hz.
HF: 3 kHz.
opseg: 20-20000Hz. (±0,3 dB).
THD: 0,05%.
izlaz: 2V、maksimalno 20V ili više.

Zbog toga se podešavanje odvija u ograničenom rasponu, koji se jasno čuje.

Želio bih prilagodbu LF: 100 Hz I HF: 10 kHz, a možda i šire.
Prodavač je rekao da shema odgovara mnogim ljudima.

Predložio niske frekvencije zamijenite kondenzatore C3, umjesto originalnih 15 nF, stavite 10 nF, kao Manakov.

Po visoke frekvencije predloženi kondenzator C1 od 1 nF (prema Manakovoj shemi, Matjušinov C2) treba promijeniti prema dolje.

Prednosti:

Prilično jeftino.

Jednostavna montaža.

Mane:

Potrebna su vam dva mono kanala za stereo opciju, što povećava neugodnosti prilagodbe, i dvostruko veći broj "uvijanja".

Upute su mogle biti točnije.

Koriste se najčešći promjenjivi otpornici, s karakteristikom "B", tako da se tonovi ne podešavaju glatko, već oštro, naglo.

Kompletne radio komponente u kompletu su najjeftinije.

U kompletu su nedostajala 4 otpornika. Radio cijevi nisu bile uparene.

Nema dijagrama montaže, tako da ga nisam mogao pravilno sastaviti dok sam nisam pronašao grešku u oznakama nanesenim na ploču.

Ispostavilo se da je to bio izlazni blok straga. Ima obrnuti polaritet u usporedbi s drugim jastučićima na ploči:

Općenito, shema koju je predložio Matjušin manje je uspješna od Manakovljeve sheme.

Manakovljev sklop je mnogo jednostavniji, dobitak je manji (što je dobro), jer je Matjušinov suvišan.

Osim toga, Matjušinov sklop zahtijeva tri skupa spojna kondenzatora po kanalu, umjesto Manakovljevog jednog.

p.s.
Odlučio sam napraviti Manakovljev tonski blok od Matjušinovog tonskog bloka. Prema shemi uklanjamo sljedeće elemente:


Dobivamo ovu vrstu ploče:


Najveći utjecaj na kvalitetu zvuka ovog pretpojačala imaju sprežni kondenzator i kondenzator C2 u tonskom bloku. Instalirao sam papirno ulje K40U-2 (0,1 µF 350V) umjesto filma Wima, jer nisam mogao naći ništa prikladnije. Na C2 trebate staviti ili visokonaponsku keramiku ili liskun. Instalirao sam SGM-1.

Kvaliteta zvuka znatno je porasla u usporedbi s izvornim krugom, ali kondenzator K40U-2 počinje zvučati dobro tek nakon što se "zagrije" (barem pola sata). Ne znam što je uzrok tome, ali to je činjenica.

P.P.S.
K40U-2 promijenjen u tajvanski polipropilen:


Zvuk se promijenio u usporedbi s K40U-2 - na mom black metalu "sredina" je postala dinamičnija i oštrija. Ali u isto vrijeme, zvuk je postao manje "pjevljiv" i "dušeljubiv" na rock baladama itd.

P.P.P.S.
Žarulja 6N2P-EV može se zamijeniti žaruljom 6N1P-EV bez mijenjanja strujnog kruga - samo izvucite jednu i umetnite drugu (kao što vidite, također sam zaobišao elektrolite u anodama s filmskim kondenzatorima od 1uF 250V, nisam čuj razliku, ali pusti ih):


Jedina razlika koju sam čuo je da 6N1P-EV svira malo tiše. Pa, iznutra se razlikuju u dizajnu:


P.P.P.P.S.
Kao rezultat mojih barbarskih, nasumičnih eksperimenata, jedna od dvije 6N2P-EV lampe je postala žrtva. Zanimljivo, pregorjela je novija lampa, iz 1976. godine.

Ostanite s nama.