Hm na GK 71 s uzemljenim rešetkama. Dijelovi i moguce zamjene

U ovom dizajnu radioamater može koristiti odašiljač koji već ima. Zrakoplovna radio stanica RSB-5 koristi se kao pojačalo snage za primopredajnik baziran na prijemniku R-250. Predpojačalo je izrađeno na lampi 6P15P, a izlazni stupanj je ostavljen na lampi GK71. U blok RSB-5 lako se mogu smjestiti dvije žarulje GK71, postižući snagu od 1 kW. U pojačalu snage uopće nije potrebno koristiti vrlo skupe moderne metal-keramičke žarulje, koje imaju veliku tendenciju samopobude. Zadatak linearnog pojačanja izlaznog signala može se lako riješiti kaskadom temeljenom na žarulji GK71, koja ne zahtijeva prisilni protok zraka i savršeno radi u svim amaterskim HF opsezima.

Ograničavajuća frekvencija GK71, jednaka 20 MHz, navedena u referentnim knjigama, posljedica je želje proizvodnih pogona da se zaštite od velikog broja kupaca - apsurdna pojava iz prošlosti. Dugi niz godina autori su upravljali ovim pojačalom, neprestano prateći bend, a signal je bio jedan od najboljih u eteru. Uz navedena svojstva ove svjetiljke u pogledu pouzdanosti i učinkovitosti, ona ima još jednu prednost: njezina je cijena višestruko manja od one modernih. GK71 ne samo da nije zastario, nego je budućnost u njemu, samo je stvar konkretnih dizajna, njihove objave i popularizacije. Lampa je testirana na duže vrijeme iu intenzivnoj uporabi. Ove lampe nikada nisu pokvarile. Ne boji se povećanog anodnog napona, glavna stvar je promatrati temperaturni režim, što se radi vizualno: bijela anoda tijekom dugog neprekidnog rada još uvijek topi cilindar, a atmosferski tlak ga pritišće prema unutra. Svjetiljka s linearno aproksimiranim ACX GK71 povoljno se razlikuje od svjetiljki s kvadratnom karakteristikom po tome što se može koristiti za implementaciju načina rada klase B, što daje značajno veću učinkovitost nego u načinu rada AB. Kako bi se spriječilo samopobuđivanje VHF pojačala, otpornici s niskim otporom R2 i R5 uključeni su u upravljačke mreže VL1 i VL2. Element zaštite od samouzbude na VHF uključen je u anodni krug žarulje VL2, a ta mogućnost postoji, unatoč mitskoj niskofrekventnoj GK71, otpornik R7 je isključen na radnim frekvencijama pojačala malim induktivitetom Dr4. Opterećenje je P-krug, koji osigurava usklađivanje pojačala s antenama koje imaju različite ulazne impedancije. Proizvedeno je nekoliko pojačala snage prema dolje opisanoj shemi. Jedno pojačalo i danas radi s jednom cijevi, a drugo s dvije paralelno spojene cijevi GK71. Shematski dijagram Pojačalo, u isto vrijeme, nije podvrgnuto nikakvim promjenama, osim dodavanja još jedne lampe i, naravno, lampe. Pojačalo je dizajnirano za rad u rasponima od 10, 12, 15, 17, 20, 30, 40, 80 m i (160 m) i vršnom izlaznom snagom od 500 W bez primjetnog izobličenja pojačanog signala. Ulazni signal ide na koaksijalni priključak XW1 "Input 1". Premosnica se izvodi na relejima K1.1 i K2.1. Utičnica XW3 koristi se za spajanje antene primopredajnika. Ulazni 2 priključak XW4 koristi se pri radu s primopredajnikom s izlaznom snagom od nekoliko vata. Komunikacijske zavojnice L1"-L7" namotane su na odgovarajuće okvire zavojnica L1-L7 na hladnom kraju. S istog konektora možete prenijeti snagu koju razvija žarulja VL1 na QRP prijenos. Za prebacivanje u način prijenosa, upravljački signal s razinom od +12 V dovodi se do utičnice XS1. Aktivira se relej kratkog spoja, a signal se pojačava kaskadom na žarulji VL1, opterećenoj na krugove L1- L7, uključen prekidačem raspona SA1. Zatim signal ide na upravljačku mrežu žarulje VL2, spojene prema krugu s uzemljenom katodom. U načinu prijema, žarulje VL1, VL2 zaključane su negativnim naponom iz napajanja (kontakti c7 i a7, respektivno). U načinu prijenosa, stabilizirani napon od -90 V dovodi se do kontrolne mreže VL2. Žarulja se napaja naponom od 22 V, što osigurava da pojačalo radi u linearnom načinu rada uz održavanje dugog vijeka trajanja žarulje. Anodni krug svjetiljke uključuje uobičajeni P-krug L8, C14 i L9, CI 5. Na izlazu P-kruga, indikator razine izlaznog signala spojen je preko razdjelnika napona R9R10C17 (elementi VD1, R11, P A 1, C 18). Potrebna osjetljivost indikatora postavlja se ovisno o stvarnoj ulaznoj impedanciji antene odabirom otpornika R11. Kondenzator C18 osigurava prigušivanje očitanja mjernog uređaja PA1 pri radu SSB. Radom pojačala se upravlja iz primopredajnika preko XS1 konektora. U položaju "Uključeno", releji K1 i K2 su uključeni. Način premosnice je onemogućen. Namoti ovih releja napajaju se naponom od 24 V. Napajanje pojačala sastoji se od tri transformatora (T1-TZ) i ispravljača. Jedan od njih (VD12) napaja namotaje releja, drugi (VD13-VD17) napaja anodni krug svjetiljke. Krug žarulje žarulje VL2 napaja se pomoću posebno namotanog namota. Dijagram napajanja nije prikazan, ali sličan možete pronaći na ovim stranicama.

Dijelovi i dizajn UM

Radni napon svih releja je 24...27 V. Kontakti releja K1, K2 i SC moraju biti predviđeni za sklopnu snagu od 10 odnosno 500 W. DrZ induktor je namotan na porculansku šipku promjera 21 mm (duljina namota 110 mm) PELSHO žicom 0,23 mm. Na vrućem kraju, neki od zavoja induktora se progresivno namotavaju. Dr4 sadrži četiri zavoja PEV-2 žice od 1,0 mm, ravnomjerno raspoređene duž duljine tijela otpornika R7 (MLT-2). Zavojnice L1 -L5 namotane su na okvire promjera 20 mm žicom PEV-2, a L 6, L 7 na okvirima od 16 mm. Zavojnice L1-L5 zavoj za zavoj. Broj zavoja ovih zavojnica je sljedeći: L1 - 60 zavoja, promjer žice 0,2 mm; L2 - 45 zavoja, promjer žice 0,4 mm; L3 - 27 zavoja, promjer žice 0,6 mm; L4 - 13 zavoja, promjer žice 0,8 mm; L5 -10 zavoja, promjer žice 0,8 mm; L6 - 6 okretaja, 17 - 4,5 okretaja. Zavojnice krugova L6, 17 namotane su žicom PEV-2 promjera 1,0 mm, namotavanje je progresivno. L1" - 12 zavoja, L2" - 10 zavoja, L3" - 4 zavoja, L4" - 4 zavoja, L5" - 4 zavoja, L6" - 3 zavoja, L7" - 2 zavoja. Priključci: XP1 - tip RP14-30L0 ili RPZ-30; XW1, XW3, XW4 - RF konektori SR-50-73f, XVV2 - SR-50-166fm; XS1, XS2 - SG-5; XI - stezaljka. Prilikom odabira promjenjivih kondenzatora C14 za pojačalo, C16 treba imati na umu da razmak između ploča C14 mora biti najmanje 2 mm, a C16 (ako antena ima ulaznu impedanciju od 50...75 Ohma) - najmanje 0,5 mm. Ako je antena s većim ulazom koristi se impedancija (na primjer, "zraka" ili "američki" tip), razmak između ploča C15 mora biti najmanje 1 mm. Kondenzator C14 rotira 360 °. Pri prijelazu od 180 °, Kdop kontakt povezuje dodatni kondenzator C15. Stalni otpornici tipovi MT-2, MLT, Cl-4, C2-23, otpornik za podešavanje R11 tip SPO. Kondenzatori tipovi KD, KM, KT, K10-7V. Kondenzator za podešavanje C5 od RSB-5 ili tipa KPV, KPVM. SA1 - keramički keksi preklapaju dvije sekcije.Relej K1, K2 - RES9, relej kratkog spoja HF tip "Guka" ili RPV 2/7 ali radni napon 24-27 V. Mjerni uređaj RA1 s ukupnom strujom odstupanja od 1 mA tipa M4202, M4231. Zavojnica izlaznog P-kruga L8 je bez okvira, namotana na trn promjera 40 mm i sadrži 7 zavoja posrebrene bakrene žice promjera 3 mm, duljine namotaja 30 mm. Visok faktor kvalitete ove zavojnice osigurava punu izlaznu snagu pri radu u pojasu od 28 MHz. Zavojnica L9 izvorni je gramofon iz RSB-5. Jedinica radio stanice RSB-5 koristi se kao PA na GK71 s dimenzijama kućišta 205x260x250 mm. Na visini od 50 mm, u njemu je pričvršćena šasija s rupama za svjetiljke GK-71 i 6P15P. Gornji odjeljak sadrži dijelove izlaznog P-kruga L8, C16, L9 (okretna ploča sa skalom), brojčanik PA1, konektore XW1, XW2, SA2. Donji odjeljak sadrži dijelove C14, C5, zavojnice L1-L8, prekidač SA1, promjenjivi otpornik R4 "Power". Priključci XW1, XS1, XS2, XP1 ugrađeni su na stražnju stijenku donjeg odjeljka. Gornji poklopac u obliku slova U koji pokriva PA jedinicu ima duguljaste rupe na bočnim stranama i podignut gornji poklopac za 10 mm. Na donjem poklopcu kućišta postoje rupe za bolje hlađenje pojačala.

Postavljanje uma

Postavljanje pojačala počinje provjerom funkcionalnosti napajanja. Mjeri se napon na izlazu ispravljača +500 V, +450 Vst, anodni napon + 1500 V, napon žarne niti žarulje. Zatim se mjeri struja mirovanja žarulje tako da se prvo spoji ekvivalentno opterećenje (tip 39-4 za 1 kW) ili žarulja sa žarnom niti snage 500 W pri naponu od 220 ili 127 V na izlaz pojačala. Zatim se signal dovodi na ulaz pojačala. Promjenom broja zavoja zavojnica L1-L7 i podešavanjem C5 postiže se rezonancija. U rasponima od 18 i 21 MHz, 24 i 28 MHz rade isti krugovi 16 odnosno L7. Na kraju, spojite antenu s kojom će pojačalo raditi, manipulirajući kondenzatorima C14, C16 i gramofonom L9, postižući maksimalna očitanja indikatora izlaza PA1 u svakom rasponu. Pri prelasku s jednog raspona na drugi vrijeme postavljanja klasičnog P-sklopa s dva promjenjiva kondenzatora i gramofonom (variometrom) je, naravno, dugo. Za brz prijelaz Od raspona do raspona tijekom rada, ima smisla sastaviti tablicu odgovarajućih položaja rotora ovih kondenzatora i očitanja skale "okretnog stola". Ovo je krug s paralelnim napajanjem anodnog kruga. Napaja se visokim naponom od 1500 V. Ispitana je varijanta sa serijskim napajanjem. Nije bilo velike razlike u radu. Shema sa zajednička katoda(OK) ima visoku ulaznu impedanciju na prvoj mreži. Izvor ulaznog signala mora osigurati samo malu jalovu struju kroz ulazni kapacitet žarulje, a nema aktivne komponente mrežne struje i, štoviše, njegov izgled je štetan, pa je mala ulazna snaga dovoljna za rad PA s OC. U stvarnom krugu, pojačanje snage kruga s OC može doseći nekoliko desetaka dB. U praksi, preveliki dobitak može dovesti do samopobude kroz prolazni kapacitet mrežne anode. Treba napomenuti da su PA-ovi temeljeni na OK krugu osjetljivi na preopterećenje ulaznog signala. Osim toga, zbog intermodulacijske distorzije, emitirani frekvencijski pojas SSB signala je značajno proširen. U ovoj verziji, 6P15P PA lampa se koristi u prisilnom načinu rada. I ne morate brinuti o pumpanju. U načinu prijema od primopredajnika, napon blokiranja se primjenjuje s ploče upravljačkog sustava (modul 3), a žarulje VL1 i VL2 su zatvorene. Potrebno je odabrati takav pomak da pouzdano pokriva žarulju u načinu prijema. Loše zatvorena svjetiljka može stvarati buku i ometati prijem. Trebali biste vrlo ozbiljno shvatiti stabilizaciju napona na rešetki zaslona svjetiljke. Da biste to učinili, možete koristiti zasebni namot na anodnom transformatoru ili zasebni mali transformator i snažne poluvodičke zener diode tipa D817. Cijevna anoda koristi neregulirani napon, ali što su kondenzatori filtera veći, to je manje izobličenja tijekom SSB rada i AC brujanja tijekom CW rada. Nema potrebe štedjeti na hardveru za transformator: on mora biti projektiran za snagu koja nije manja od one koju će isporučiti PA, ili još bolje, za snagu koja se isporučuje PA. XS1 konektor se koristi za kontrolu prijema/oddaje s primopredajnika. Konektor XS2 se koristi za upravljanje prijemom/prijenosom jačeg PA. Posebnu pozornost posvetiti provjeri ispravnosti i kvalitete ugradnje. Proizvedeni PA obično ne zahtijeva složeno postavljanje i odmah počinje raditi. Predložene izmjene također su prikladne za R-250/M/M2 radio, naravno, uzimajući u obzir značajke njihovih sklopova.

Pažnja!Pri radu s cijevnim pojačalima moraju se poduzeti sve mjere opreza jer sadrže visoke napone opasne po život.

Radioamator broj 8 2007 str 51

Pojačalo snage (PA) izrađeno je na "staroj" pouzdanoj žarulji GK71, s grafitnom anodom koja ne zahtijeva protok zraka. Shematski dijagram prikazan je na sl. 1.

Shema je klasična sa zajedničkom mrežom (OS). Anodni napon - 3 kV, napon rešetke zaslona - +50 V, napon žarne niti - 22 V, u "načinu mirovanja" - 11 V. Struja mirovanja - 100 mA. Snaga pogona Pvx - 50-80 W.

Snaga isporučena ekvivalentnom opterećenju od 50 Ohma Pout = 500-700 W.

Značajke ove mentalne sheme su:

uvođenje prekostrujnog zaštitnog kruga i kratki spoj(KZ) i održavanje “Sleep mode” u UM;
korištenje katodnog rezonantnog kruga za bolje usklađivanje s uvezenim primopredajnicima;
izvorni krug P-kruga koji vam omogućuje da dobijete istu izlaznu snagu na svim rasponima.

Riža. 1. Shematski dijagram pojačala snage na temelju GK71 sa zajedničkom mrežom.

PA se napaja iz jednog snažnog transformatora izrađenog na torusu. Visoki anodni napon od 2,5-3,0 kV dobiva se udvostručenjem napona uzetog iz pojačanog namota transformatora.

Kada je PA uključen, mrežni napon od 220 V, koji prolazi kroz linijski filter Lf, C42, C43, prekidač SA4, dovodi se do primarnog namota transformatora kroz halogenu žarulju HL1. To osigurava "meko" prebacivanje i produljuje radni vijek žarulje VL1 GK71 i drugih PA elemenata.

Nakon punjenja kondenzatora, part visoki napon, uklonjen iz razdjelnika R13-R18 i potenciometra R12, dovodi se u krug automatizacije napravljen na tranzistoru TZ. Ako u krugu UM nema kratkog spoja, napon je normalan, tada se TZ otvara, relej Kb se aktivira, zatvarajući halogenu žarulju HL1 sa svojim kontaktima K6.1.

Značajka ove sheme automatizacije je "mala histereza" aktivacije/otpuštanja KB-a. Ovo osigurava pouzdanu zaštitu PA od prekomjerne struje anode ili kratkog spoja u sekundarnim krugovima, kvara i kratkog spoja u namotima transformatora, tijekom kojih je TZ zatvoren, CB je bez napona i mrežni namot transformatora je spojen na mrežu preko svjetiljke HL1, štiteći kvar PA elemenata.

U stanju pripravnosti, žarulja GK71 se napaja s djelomičnim naponom žarne niti od 11V. To osigurava nisko zagrijavanje žarulje, PA u cjelini i "način mirovanja" PA. Kada se prebaci na "TX", puni napon žarne niti od 22 V dovodi se na GK71, a nakon 0,2-0,25 s PA je spreman za rad punom snagom, što je nedvojbena prednost žarulja s izravnim grijanjem GK71, GU13, GU81.

Za potpuno usklađivanje PA s uvezenim primopredajnicima, koristi se "katodni krug", podešen na rezonanciju na svakom pojasu spajanjem kondenzatora na L1 pomoću releja K9-K13 na rasponima 10-24 MHz.

U početku je krug L1 podešen na područje od 28 MHz s kondenzatorom C21. Na niskim frekvencijskim područjima od 3,5 i 7 MHz, radi potpunijeg usklađivanja (zbog uske propusnosti katodnog kruga L1C), signal se dovodi preko kontakata releja K7 do katodne prigušnice s tri namota - Dr1. U ovom slučaju, da bi se eliminirao utjecaj, L1 je kratko spojen duž VF strane s kondenzatorom C14 kroz kontakte K8.1.

SWR na PA ulazu ne prelazi 1,5 na svim opsezima i dobro odgovara bilo kojem uvezenom primopredajniku, čak i bez tunera.

Izlazni P-krug PA se uključuje prekidačem SA1 s 3 ploče. SA1.3 - prebacuje odvojke zavojnice i spaja dodatni kondenzator C23 na KPI C22 za komunikaciju s antenom na području od 3,5 MHz.

Prekidač SA1.2 kratko spaja zavojnicu od 3,5 MHz. Prekidač SA1.1 prebacuje releje dometa. Ako planirate raspon od 1,8 MHz, tada morate dodati još jedan relej i koristiti 9. poziciju na prekidaču SA1.

U rasponu od 28 MHz radi zavojnica L4, koja se nalazi izravno u anodnom krugu GK71. To je omogućilo dobivanje istog Pout-a na 28 MHz kao i na niskim frekvencijskim područjima. Dr3 je neophodan za zaštitu izlaznih krugova PA.

Upravljanje “RX/TX” provodi krug na tranzistoru VT1, koji se napaja naponom od +24 V. Kada je RX/TX ulaz konektora XS1, pin 3, zatvoren na kućište (struja 3-5 mA), strujni krug na tranzistoru T1 se otvara, relej kratkog spoja se aktivira i preko kontakata K3.1 napon od +24 V dolazi do releja K1 i K2. Relej K4 je aktiviran, opskrbljujući puni napon žarne niti na GK71 preko kontakata K4.1.

Ako je prekidač SA3 "Filament" uključen, puni napon žarne niti stalno se dovodi na žarulju VL1. Ovo može biti potrebno kada radite u TESTaxu. Nakon punjenja kondenzatora C3 (nakon 0,15-0,2 s), relej K5 će raditi, što osigurava:

ispravan rad uma;
nema spaljivanja relejnih kontakata K1, K2.

Relej K5 s kontaktima K5.1 zatvara krug upravljačke mreže žarulje VL1 na kućište, otvarajući ga. Za provedbu načina rada "Bypass", prekidač SA2 prekida strujni krug napajanja od +24 V kruga na ?T1 sklopke "RX/TX". Tranzistor T2 sadrži podesivi stabilizator napona za rešetku zaslona žarulje VL1.

Potenciometar R4 postavlja struju mirovanja VL1 u rasponu od 100-120 mA. DA1 čip sadrži +24 V stabilizator napona za napajanje releja i kruga automatizacije. U slučaju preopterećenja i kratkog spoja na +24 V, DA1 se automatski isključuje, što također povećava pouzdanost PA u cjelini.

Dizajn pojačala snage

Um se stvara u kućištu jedinica sustava računalo, po mogućnosti staro iz 80-ih - od debljeg je čelika. Dimenzije 175x325x400 mm. Vertikalna pregrada i horizontalne police izrađene su od čelika debljine 1,5-2 mm.

Kada razglas radi intenzivno, preporučljivo je koristiti ventilator koji radi na smanjenom naponu napajanja kako bi se smanjila buka.

Dijelovi i moguce zamjene

Transformator T1 izrađen je na željezu od LATR-8 10 A. Mrežni namot je namotan 1,5 mm PEL žicom. Step-up namota PEL 0,65-0,7 mm, napon 1,1-1,2 kV. Namotaj žarne niti je PEL 1,5 mm 11+11 V, ostali namotaji su PEL 0,5-0,65 mm za napone 22 V i 50 V.

Automatski prekidač SA4 tipa VA-47 za 10 A. Katodna prigušnica Dr1 je namotana na feritni prsten K45x27x15 mm 2000NN u dvije žice 1,2-1,5 mm i sadrži 12 zavoja. Komunikacijska zavojnica ima 7 zavoja žice MGTF0,2 mm, ravnomjerno raspoređenih između zavoja glavnog namota.

Zavojnica L1 katodnog kruga izrađena je od bakrene cijevi promjera 5-6 mm. Unutar koje se nalazi žica u toplinski otpornoj izolaciji MGTF, BPVL s presjekom od najmanje 1 mm2. Vanjski promjer zavojnice je 27-30 mm, razmak između zavoja je 0,2-0,3 mm i sadrži 8 zavoja, izlaz je iz sredine.

Zavojnica L2 opsega 3,5-7 MHz izrađena je na okviru promjera 40-45 mm i sadrži 15+12 zavoja žice od 1,5-2,0 mm. Prvih 15 zavoja za opseg od 3,5 MHz namota se zavoj do zavoja, a preostalih 12 zavoja se namotava s korakom od 2,5 mm.

Zavojnica L3 opsega 10-21 MHz izrađena je od bakrene cijevi promjera 5-6 mm i sadrži 15-17 zavoja, vanjskog promjera 50-55 mm.

Zavojnica L4 opsega 28 MHz izrađena je od bakrene žice promjera 2,0-2,5 mm i sadrži 5-6 zavoja, vanjski promjer zavojnice je 25 mm.

Anodna prigušnica Dr2 je namotana na fluoroplastični okvir promjera 18-20 mm, duljine 180 mm, PELSHO žicom 0,35 mm, zavoj do zavoja u dijelovima 41+34+32+29+27+20+17+ 11 zavoja i zadnjih 10 zavoja u pražnjenju u koracima od 2 mm.

Dr3 - univerzalni namot s PELSHO žicom 0,2-0,3 mm, 2-4 dijela od 80-100 zavoja.

Lf prenaponska zaštita je namotana na prsten K45x27x15 mm 2000NN u dvije žice promjera 1 mm, s dobrom izolacijom tipa MGTF, zavoj po zavoj do punjenja.

Anoda KPE S24 od UHF-66. Jedan dio, razmak 2,5-2,7 mm 15-100 pF, spojen na 2. zavoj svitka L3. Kondenzator C23 - veza s antenom KPE 2-3 odjeljka iz starih radija s razmakom od 0,3-0,4 mm, 30-1200 pF.

Relej K1 - REN-33, K2 - REN-34. Relej KZ-K6 - mali uvezeni u plastičnim kućištima 15x15x20 mm, sklopna struja 6-8 A, sklopni napon 127-220 V. Releji KZ i Kb za radni napon od 24 V, a releji K4 i K5 za radni napon od 12 V. Relej K7 -K13 - RES-10 silicijske diode male snage spojene su paralelno na namote releja. Diode nisu prikazane na dijagramu.

Tranzistori VT1 - KT835, KT837. VT2, VT3 - KT829A. DA1 - KR142EN-9 (B, D) ili MS7824.

Pojačalo snage (PA) izrađeno je na "staroj" pouzdanoj žarulji GK71, s grafitnom anodom koja ne zahtijeva protok zraka. Shematski dijagram prikazan je na sl. 1.

Snaga isporučena ekvivalentnom opterećenju od 50 Ohma Pout = 500-700 W.

Značajke ove mentalne sheme su:

uvođenje zaštitnog kruga od prekomjerne struje i kratkog spoja (SC) i održavanje "načina mirovanja" u PA;
korištenje katodnog rezonantnog kruga za bolje usklađivanje s uvezenim primopredajnicima;
izvorni krug P-kruga koji vam omogućuje da dobijete istu izlaznu snagu na svim rasponima.

Riža. 1. Shematski dijagram pojačala snage na temelju GK71 sa zajedničkom mrežom.

PA se napaja iz jednog snažnog transformatora izrađenog na torusu. Visoki anodni napon od 2,5-3,0 kV dobiva se udvostručenjem napona uzetog iz pojačanog namota transformatora.

Nakon punjenja kondenzatora, dio visokog napona uklonjenog iz razdjelnika R13-R18 i potenciometra R12 dovodi se u krug automatizacije napravljen na TZ tranzistoru. Ako u krugu UM nema kratkog spoja, napon je normalan, tada se TZ otvara, relej Kb se aktivira, zatvarajući halogenu žarulju HL1 sa svojim kontaktima K6.1.

SWR na PA ulazu ne prelazi 1,5 na svim opsezima i dobro odgovara bilo kojem uvezenom primopredajniku, čak i bez tunera.

Izlazni P-krug PA se uključuje prekidačem SA1 s 3 ploče. SA1.3 - prebacuje odvojke zavojnice i spaja dodatni kondenzator C23 na KPI C22 za komunikaciju s antenom na području od 3,5 MHz.

ispravan rad uma;
nema spaljivanja relejnih kontakata K1, K2.

Dizajn pojačala snage

PA se izrađuje u kućištu sistemske jedinice računala, po mogućnosti starog modela iz 80-ih - od debljeg je čelika. Dimenzije 175x325x400 mm. Vertikalna pregrada i horizontalne police izrađene su od čelika debljine 1,5-2 mm.

Kada razglas radi intenzivno, preporučljivo je koristiti ventilator koji radi na smanjenom naponu napajanja kako bi se smanjila buka.

Dijelovi i moguce zamjene

Zavojnica L3 opsega 10-21 MHz izrađena je od bakrene cijevi promjera 5-6 mm i sadrži 15-17 zavoja, vanjskog promjera 50-55 mm.

Zavojnica L4 opsega 28 MHz izrađena je od bakrene žice promjera 2,0-2,5 mm i sadrži 5-6 zavoja, vanjski promjer zavojnice je 25 mm.

Dr3 - univerzalni namot s PELSHO žicom 0,2-0,3 mm, 2-4 dijela od 80-100 zavoja.

Lf prenaponska zaštita je namotana na prsten K45x27x15 mm 2000NN u dvije žice promjera 1 mm, s dobrom izolacijom tipa MGTF, zavoj po zavoj do punjenja.

Anoda KPE S24 od UHF-66. Jedan dio, razmak 2,5-2,7 mm 15-100 pF, spojen na 2. zavoj svitka L3. Kondenzator C23 - veza s antenom KPE 2-3 odjeljka iz starih radija s razmakom od 0,3-0,4 mm, 30-1200 pF.

Tranzistori VT1 - KT835, KT837. VT2, VT3 - KT829A. DA1 - KR142EN-9 (B, D) ili MS7824.

Izvrsno uzemljeno mrežno pojačalo za svakodnevnu upotrebu.

Ulazni signal ide na koaksijalni priključak XW1 ("Ulaz"). U načinu prijema i kada je pojačalo isključeno, ovaj signal se preko relejnih kontakata K 1.1 i K6.1 dovodi do izlazne utičnice XW2 ("Output"), spojene na antenu radio stanice. Za prebacivanje u način prijenosa, upravljački signal razine 0 dovodi se u utičnicu XS1 (ili, što je isto, lijevi - prema dijagramu - terminal namota releja K8 spojen je na zajedničku žicu). Kao rezultat toga, aktiviraju se releji K1 i KB, a pojačani signal kroz jedan od P-krugova uveden u stazu prekidačem raspona SA1 (odjeljci SA1.1 i SA1.2) ulazi u katodni krug žarulje VL1, spojeni prema krugu s uzemljenim mrežama. Ovako uključena žarulja GK-71 pretvara se u idealnu triodu s desnom karakteristikom - kroz nju teče struja samo kada je napon na rešetkama pozitivan (u odnosu na katodu). Njegova ulazna impedancija na prvom harmoniku signala u ovom slučaju je blizu 400 Ohma. Za smanjenje ulazne impedancije pojačala na 50 Ohma (na ovom otporu opterećenja proizvodi "vlasnički" primopredajnik maksimalna snaga) Na ulazu se koriste P-sklopovi s omjerom transformacije (povećanjem) ulaznog napona za dva puta.
Žarulja-katoda žarulje napajana je kroz dvostruki induktor E10E11, a napon koji im se dovodi je približno 12 V, što osigurava struju mirovanja potrebnu za linearni rad pojačala uz održavanje dugog vijeka trajanja žarulje.
Anodni krug svjetiljke uključuje konvencionalni P-krug C19L10-L12C20, čije se dijelove zavojnice prebacuju snažnim visokofrekventnim kontaktorima K2-K5, kojima zauzvrat upravlja odjeljak SA1.3 prekidača raspona. Otpornik R1, šuntiran zavojnicom L9 s malim induktivitetom, sprječava samopobudu pojačala na VHF frekvencijama (i ta mogućnost postoji unatoč mitskoj "niskoj frekvenciji" GK-71).
Na izlazu P-kruga, indikator razine izlaznog signala spojen je preko razdjelnika napona R2R3 (elementi VD1, C21, R4, C22, PA1). Potrebna osjetljivost indikatora postavlja se ovisno o stvarnoj ulaznoj impedanciji antene odabirom otpornika R4.
Radom pojačala upravlja se signalom iz primopredajnika preko sklopke SA2. U položajima "Isključeno". i "H" (toplina) pojačalo ne radi. U položaju "Uključeno". upravljački signal uključuje relej K8. Namotaj ovog releja male snage napaja se naponom od 12 V, što omogućuje da pojačalo radi s bilo kojim "brendiranim" primopredajnikom (neki od njih imaju vrlo "slab" upravljački krug za vanjsko pojačalo snage) .
Napajanje pojačala sastoji se od tri unificirana mala transformatora (T1-TZ) i dva ispravljača. Jedan od njih (VD1) napaja namotaje releja i kontaktore, drugi (VD2-VD5) napaja anodni krug svjetiljke. Budući da se ne proizvode anodni transformatori s ukupnim naponom sekundarnih namota od oko 1750 V, sekundarni namoti dva transformatora (T2 i T3) morali su biti spojeni u seriju. Krug sa žarnom niti žarulje VL1 napaja se serijski spojenim sekundarnim namotima transformatora T 1. Na dio njezina primarnog namota priključen je elektromotor aksijalnog ventilatora M 1 nazivnog napona 220 V. Potreban je samo za dolje opisana verzija pojačala u malom kućištu.
Detalji i dizajn. Za napajanje pojačala koriste se transformatori TPP285 127/220-50 (Tl), TA285 127/220-50 (T2) i TA238/127-50 (TZ). Radni napon svih releja (osim K8) i kontaktora je 24 V (relej K8 je 12 V s otporom namota od najmanje 500 Ohma). Kontakti visokofrekventnih releja K1 i Kb moraju biti projektirani za sklopnu snagu od 100, odnosno 500 W, i oni (kontakti) moraju raditi normalno u prijemnom načinu rada, tj. na naponu reda frakcija mikrovolta. . Kontakti kontaktora K2-K5 moraju biti projektirani za struju do 10 A pri naponu do 3000 V, a kontaktor K7 - za istu struju pri naponu od 220 V. Uključena struja i napon releja K8 su 1 A, odnosno 24 V.
Prilikom odabira promjenjivih kondenzatora C 19 i C20 za pojačalo, treba imati na umu da razmak između ploča prvog od njih mora biti najmanje 2 mm, a drugi (ako antena ima ulaznu impedanciju od 50. ..100 Ohma) - najmanje 0,3 mm. Ako se koristi antena s većom ulaznom impedancijom (na primjer, tip "beam" ili "american"), razmak između ploča C20 mora biti najmanje 1 mm.
Zavojnice ulaznih P-krugova L1-L7 namotane su žicom PEV-2 1.0 na fluoroplastične okvire promjera 10 mm. Namoti su kontinuirani, zavoj po zavoj, ali bi ih trebalo biti moguće razdvojiti prilikom postavljanja pojačala. Broj zavoja ovih zavojnica je sljedeći: L1-L3 - po 12, L4, L5, L6 i L7 - 14, 20, 25 odnosno 40. Zavojnica L9 sadrži četiri zavoja iste žice, ravnomjerno raspoređene duž duljina tijela otpornika R1 (MLT-2).
L8 prigušnica je namotana na fluoroplastični okvir promjera 21 mm. Njegov namot je izrađen od žice PEV-2 0,35 i sastoji se od pet odjeljaka (razmaci između susjednih odjeljaka su 3 mm): prvi (brojeći od priključka spojenog na otpornik R1) sadrži 24 zavoja, ravnomjerno raspoređenih na duljini od 15 mm , svi ostali (druga trećina, itd.) su namotani zavoj do zavoja i zauzimaju dužinu od 10, 15, 20 odnosno 30 mm.
Magnetska jezgra dvostrukog induktora L10L11 sastoji se od tri feritna (600NN) prstena standardne veličine K32x20x5 presavijena zajedno. Nakon što se omota lakiranom tkaninom, na nju se namota sedam zavoja MLP žice presjeka 0,75 mm2, presavije se na pola i uvije s korakom od oko 10 mm.
L10 izlazna zavojnica P-kruga namotana je na rebrasti keramički okvir promjera 40 mm i sadrži 4,5 zavoja posrebrene bakrene žice promjera 3 mm, duljina namota je 25 mm (faktor visoke kvalitete ovog zavojnica osigurava punu izlaznu snagu pri radu u rasponu od 10 m). Na istom okviru izrađena je zavojnica L 11. Njegov namot sastoji se od osam zavoja posrebrene žice promjera 2,5 mm (duljina namota - 40 mm), slavina je izrađena od trećeg zavoja, računajući od spojenog terminala do L10.
Cilindrični okvir zavojnice L12 izrađen je od fluoroplastike. Promjer mu je 40 mm. Zavojnica sadrži 25 zavoja žice PEV-2 1,5, namotanih zavoj po zavoj (odvojak je od 11. zavoja, računajući od priključka spojenog na L11).
Mala verzija pojačala sastavljena je u kućištu dimenzija (širina x visina x dubina) - 280x280x320 mm. Na visini od 140 mm sadrži šasiju s rupom za svjetiljku GK-71 ugrađenu u stražnjem desnom kutu. Gornji odjeljak sadrži dijelove izlaznog P-kruga i brojčanik PA1. Donji odjeljak sadrži dijelove napajanja, uređaj za indikaciju anodne struje PA2, sklopke SA1, SA2 i dijelove ulaznog P-kruga. Ventilator je postavljen na stražnju stijenku donjeg odjeljka. Protok zraka prolazi kroz prstenasti prorez koji čine tijelo svjetiljke i stijenke otvora za njega u kućištu, u gornji odjeljak s poklopcem koji ima rešetku iznad svjetiljke.
U drugoj verziji dizajna pojačala nema ventilatora, ali je širina njegovog kućišta povećana na 400 mm (uz istu visinu i dubinu). Svi dijelovi su ugrađeni na šasiju visine 60 mm, samo su sklopke SA1, SA2 i dijelovi ulaznih P-krugova montirani ispod nje. Za hlađenje pojačala na dnu kućišta je napravljena rešetkasta rupa, a poklopac je podignut iznad gornje stijenke do visine od 20 mm.
Postavljanje pojačala počinje provjerom funkcionalnosti napajanja. Postavljanjem prekidača SA2 u položaj "H", izmjerite napon na izlazu ispravljača VD1, na stezaljkama žarulje, na izlazu ispravljača VD2-VD5. Potonji u praznom hodu (bez opterećenja) trebao bi biti oko 2300, a sa strujom opterećenja od 400 mA (maksimalna struja kroz GK-71 kada pojačalo radi) - 2000 V.
Zatim uključite pojačalo (SA2 - u položaju "Uključeno") i izmjerite struju mirovanja žarulje, koja bi trebala biti oko 30 mA. Ne zaboravite spojiti ekvivalentno opterećenje na izlaz pojačala, na primjer, žarulju sa žarnom niti od 500 W s naponom od 220 ili 127 V. Zatim spojite izvor signala na ulaz pojačala preko SWR mjerača. Njegova izlazna snaga mora biti dovoljna za rad SWR mjerača (2...10 W). Promjenom duljine namota zavojnica ulaznih P-krugova postižemo SWR na ulazu u sredini svakog raspona, blizu 1. U područjima od 10 i 12 m (u kojima, kao što se vidi iz na dijagramu radi jedan ulazni krug), minimalni SWR postiže se na frekvenciji od 26 MHz ( u ovom slučaju njegova vrijednost na rubovima raspona neće biti veća od 1,5). Na kraju spojite antenu s kojom će pojačalo raditi i manipulacijom kondenzatora C 19, C20 postići maksimalna očitanja indikatora izlaza PA1 u svakom rasponu. Za brzo prebacivanje s raspona na raspon tijekom rada, ima smisla sastaviti tablicu odgovarajućih položaja rotora ovih kondenzatora.

Radni rasponi su 10, 12, 15, 17, 20, 30, 40 i 80 m, vršna izlazna snaga bez primjetnog izobličenja pojačanog signala je 500 W, ulazna impedancija je 50 Ohma.

Dugo sam promatrao vrlo lijepu i moćnu lampu 813 i blisko srodnu lampu GK-71.

Čini se da postoji i GU-13, ali ga još nisam vidio uživo... Sviđa mi se što je pentoda, i sviđa mi se što se direktno grije. Uvezena žarulja 813 malo pobjeđuje u pogledu potrošnje energije žarne niti - 10 V 5 A naspram 20 V 3 A za GK-71. Stoga sam odabrao 813 RCA, mogao sam kupiti novi na e-Wayu za 50$ + dostava preporučenom poštom za 30$. Mnogi me ljudi pitaju - zašto radim tako složene lampe? Visoka anodna otpornost, visoka unutarnja otpornost, poteškoće s zagrijavanjem... Moji eksperimenti s GM-70 uvjerili su me da snažan ULF ima svoje prednosti. Prije svega, svira s gotovo svim akustičnim sustavima. Još jedna prednost nije tako očita, ali čini mi se da ULF-ovi male snage imaju žanrovska ograničenja, što snažne žarulje s izravnim grijanjem nemaju - sviraju sve. Barem je dvotaktni što sam ranije napravio na GM-70 svejed - jednako samouvjereno i zanimljivo svira komorne klasike i heavy metal.

Od ono malo što sam našao na Googleu, na ovoj lampi je napravljen ULF, uključujući i triodu:

a novac koji traže za ta pojačala nije djetinjast - izgleda da kinezi prodaju jedno od njih za 6800 eura i uvjeravaju da je jeftino... Ali prvi link sadrži puno toga korisna informacija za nekoga tko zna malo engleskog i želi izgraditi ULF koristeći GU-13 u triodi ili GM-70.

Jučer sam sklopio prototip - uključio sam 813. pentodu. Zašto pentoda? Pa, prije svega, volim pentodni zvuk! Iako sada slušam Darling na triodama (vidi objavu), moj najbolja pojacala, čiji zvuk mi se najviše svidio - uostalom, bili su sastavljeni na pentodama - 1P33S, 6P7S, EL34, 6P3S-E). I općenito, zar nema dovoljno trioda? Stoga je uključivanje takvih remek-djela dizajna kao što su pentode u triodni način rada neprihvatljivo pojednostavljenje, bogohuljenje, ako želite. Ili je to otprilike isto kao destilirati mjesečinu iz francuskog konjaka... Oprostite, naravno, nisam htio reći ništa loše o mjesečini... Ima, na kraju krajeva, amatera ... A ja sam - ne, ne - i uključit ću 6P6S u triodi, baš kao u ovom krugu ispod, usput. A evo, ako hoćete, mišljenja nadležnih:

“...Zaštićene svjetiljke (pentode, beam tetrode) prema broju takvih važni pokazatelji, budući da su učinkovitost, izlazna snaga (pri datoj katodnoj snazi) i osjetljivost znatno superiorniji od trioda, čija je uporaba u jednostranoj kaskadi praktički nepraktična..." (Voishvillo G.V. Vodič za projektiranje audio frekvencijskih pojačala. Lenjingrad, 1958.).

Osim. Postoje ljubitelji sklopova bez OOS-a - navodno kvari zvuk. Onda se okanimo i trioda. Trioda je elektronska cijev u kojoj je OOS već prisutan unutra, odnosno ugrađen u sam njen dizajn http://www.audioworld.ru/Books/Tubes/tub_02.html.

Sada o shemi. Za stabilizaciju napona na drugoj mreži, uzeo sam tri SG4S lampe, za ukupno 450 volti. Nekima će to možda biti malo, ali ja ću spomenuti dva razloga zašto sam se odlučio na ovaj način. Prvi je da je pri niskim naponima na drugoj mreži teško dobiti stvarnu snagu u jednom ciklusu bez ulaska u područje pozitivnih potencijala na prvoj mreži. Drugi razlog - pogledajte kakva se ogromna snaga, prema načinima putovnice, može dobiti iz ove svjetiljke u telegrafskom načinu! Stoga, u usporedbi s telegrafskim načinom rada, rad u stvarnom ULF (ako je bez struja prve mreže) može se, u prvoj aproksimaciji, izjednačiti sa statičkim načinom rada i 450 volti na drugoj mreži (osim ako, naravno, ne premašuje ostale maksimalno dopuštene načine) - to nije problem i 813. se lako drži. Štoviše, napajanje koje već imam ne daje više od 1200 anodnih volti, što je samo lagano zagrijavanje za 813 lampu. Osim toga, unatoč maksimalnih 400 volti na drugoj mreži naznačenoj u putovnici za svjetiljku, podatkovna tablica RCA sadrži grafikon anodnih karakteristika pri naponu na drugoj mreži od 750 volti. Ispod su karakteristike anode za napon na drugoj mreži od 400 volti (http://tubedata.itchurch.org/sheets8.html):

Na temelju karakteristika anode, procijenio sam da za pogon 813 lampe u pentodi treba oko 20 - 25 volti na prvoj mreži (ako nema OOS). Ali budući da je OOS planiran, uzeo sam 6P6S u triodi kao svjetiljku za nadogradnju. Dijagram prikazan u nastavku još uvijek je projekt; samo je njegov dio bez 6C2C do sada izmišljen.

Jedinica za napajanje anode - pogledajte moju publikaciju o GM-70. Još uvijek crtam krug napajanja sa žarnom niti - uskoro će biti dostupan. A evo i slike prvog rasporeda.

Izlazni transformator je 10K kineski (ponosno nosi natpis “SE 100W”), koji je, prema navodima prodavača, namijenjen za lampe 211 i 833 (GU-48). Na njemu je iz 813 žarulja bilo moguće ispumpati 36 vata neiskrivljene snage pri opterećenju od 8 Ohma i frekvenciji od 1 KHz. Harmonijski spektar je lijep silazni niz bez prevlasti neparnih harmonika - što nam omogućuje da se nadamo ugodnom zvuku za uho. Slike - prvo sinusni val, a zatim spektar harmonika - oba grafikona dobivena su za maksimalnu izlaznu snagu od 36 vata na 8 ohma)

Situacija s frekvencijskim odzivom je nešto gora. LF i HF rollover prelazi 5 dB. Ali ovo je zapravo bez OOS-a, budući da je 24 K u OOS krugu za 6P6S puno. Pokušao sam smanjiti Rnfb na 3 KOhma (što odgovara otprilike 4 dB OOS), ali to nije puno promijenilo sliku. Slabljenje niske frekvencije i izobličenje su preveliki.

Sumnjam da je izlazni transformator kriv. Iako se, naravno, transformatorski namotaj za triode ne može odmah kriviti, možda jednostavno ima nedovoljan induktivitet primara (zbog čega postoji blokada na dnu) i povećani kapacitet namota, zbog čega vrhovi nestaju. Sačuvat ću ove transformatore za triode. A posla još ima...

Ažurirano 17. studenog 2012. Nakon dugih pokušaja da pronađem odgovarajući transformator za ovaj sklop za pravi novac, shvatio sam da ću ga morati sam namotati. Štoviše, s željezom postoje opcije - OSM0.4, OSM0.63 i također željezni profil kupljen na e-Bayu 32x50 i prozor 73x30. Fotografija prikazuje OSM0.16 za usporedbu.

Za izračune sam uzeo kao osnovu poznatu metodu Vasilchenka, koji je zapravo generalizirao metode iz knjiga Tsikin i Voishvillo i napravio vrlo jednostavan program u MS Excelu. Nedostatak mu je što ne uzima u obzir mogućnost korištenja zaštite okoliša. Druga metoda navedena je na web stranici http://andy.kis.ru/SE_triod.php, gdje možete unijeti ispravak za OOS. Ali sve je u redu. Prvo o radnoj točki. Djelomično kako bih to odredio, nastavio sam s postojećim napajanjem s anodom u području od 1100 V, a prema karakteristikama anode žarulje 813 pokazalo se da pri Ra = 10K ciljna izlazna snaga od 36 vata može biti dobiven s položajem radne točke u području Ug1 = -20V. Ug2=400V, Ia=100mA.

Prije svega, da biste odredili minimalni induktivitet primara, morate znati vrijednost unutarnjeg otpora žarulje. Nažalost, dostupne putovnice za svjetiljke GU-13, 813 itd. Nisam pronašao ove vrijednosti i odredio sam Ri iz nagiba anode karakteristične za lampu 813 na Ug2=400V i Ug1=-20V. Ispostavilo se da je 80 KOhm. Ova brojka dobro korelira s dobro poznatom preporukom da se za pentode napravi Ra = 0,1 - 0,2 od Ri, au ovom slučaju odabrano je Ra = 10K.

Nakon što sam se odlučio za radnu točku i Ri, zamijenio sam dostupne brojeve u datoteku od Vasilchenka (koristeći postojeći kineski hardver kao osnovu) i dobio ovaj projekt transformatora:

Usporedimo sada ove podatke s drugom gornjom vezom (s OOS-om). Mnogo se dobro slaže.

Minimalni induktivitet primara je 42,5 Henry (46 H za Vasilchenko), nemagnetski razmak je 0,4 mm, maksimalni induktivitet u razmaku je 7600. Međutim, postoje značajne razlike - broj zavoja. A drugi program savjetuje odabir veće jezgre ... Ali ja nisam imao veću i vjerovao sam Vasilčenkovoj metodi.

Zbog činjenice da ne poznajem magnetska svojstva postojećeg željeza i zbog činjenice da program ne uzima u obzir utjecaj zaštite okoliša, morao sam prvo napraviti probni namot, uzimajući početnu magnetsku permeabilnost jednako 400, iako nemam povjerenja u točnost ove brojke. Općenito, bilo je potrebno oko 3+ sata i približno 0,5 kg bakrene žice za namatanje ispitnog transformatora. Već sam imao stroj za namatanje - pojednostavljenu kinesku kopiju starog engleskog od lijevanog željeza kupljenu na eBayu (možete vidjeti kako je original izgledao ovdje http://www.jharper.demon.co.uk/coilwnd2.htm) ručni uređaj - opisat ću ga u posebnoj publikaciji.

Prvo sam namotao 110 zavoja sekundara, a zatim cijeli primar odjednom - 4450 zavoja s bakrenom žicom 0,36 s međuslojnim fluoroplastičnim odstojnicima debljine 0,12 mm. Zašto fluoroplastika - ako je moguće, želio sam imati materijal s minimalnom dielektričnom konstantom kako bih smanjio vlastiti kapacitet namota. Naravno, da bi se smanjio induktivitet rasipanja, bilo bi ga bolje razdvojiti, ali budući da je ovo bilo moje prvo iskustvo s namotanjem, odlučio sam prvo sve učiniti što jednostavnijim kako bih prvo riješio problem niske frekvencije i minimalnog induktiviteta, i ako ovdje sve ide dobro, tada se primarni može premotati, promatrajući sve suptilnosti sekcije i određivanje debljine brtvila. Osim toga, nije bilo povjerenja da će sve stati u postojeći prozor. Ali sve je bilo uključeno s rezervom. I evo što se dogodilo. Rezultat mjerenja induktiviteta primara (testerom na 100 Hz) je 52 H. Nakon toga uključimo transformator u matičnoj ploči s 813 lampom i primijenimo maksimalni signal (15 volti na izlazu u 8 Ohma na 1 KHz) - dobivamo ovaj frekvencijski odziv:

Kao što vidite, što se tiče niskih frekvencija, sve je u najboljem redu, čak i uz punu izlaznu snagu imamo čak 17 Hz na razini od minus 3 dB od 1 KHz. Na eBayu sam naišao na dobar hardver! Ali na visokim razinama, nažalost, slika je bila osjetno lošija od ciljnih minus 3 dB na 20 KHz - zapravo, minus 7 dB. Odavde je jasno što učiniti - premotavamo primarni, ostavljajući isti broj zavoja, samo ga dijelimo na dva dijela i između njih - drugi dio sekundara, također 110 zavoja, koji ćemo uključiti u paralelno. A kako bi se smanjio vlastiti kapacitet, razmaci između slojeva primarne mogu se povećati - u prozoru ostaje dovoljno prostora.

Ovdje sam premotao transformator. Ispostavilo se da se radi o dvije sekcije - jedna s 2350 zavoja, druga s 1650, ukupno 4000 zavoja primara, a između njih drugi dio sekundara. Induktivitet na 100 Hz – 45 Henry. Induktivitet rasipanja izmjeren istim ispitivačem je 90 mH. Stavio sam ga u izgled - frekvencijski odziv je ispao ovako:

To jest, na razini od minus tri dB, pojas je od 15 Hz do 32 KHz. Međutim, kada sam na osciloskopu pogledao razinu izobličenja na niskim frekvencijama, bilo mi je loše... Već 50 Hz kad prijeđe 16 vata na izlazu ne izgleda baš lijepo, a o 30 Hz uopće ne govorim ... Nešto nije u redu u izračunima, krećem ispočetka... Morao sam dublje “kopati” po literaturi i, da bih shvatio gdje se krije greška, morao sam prebirati. puno eseja na ovu temu. Čitam sljedeće primarne i neprimarne izvore:

1. Tsykin G.S. “Niskofrekventni transformatori”, 1955., poglavlja 13 – 15. http://www.zzxm.narod.ru/CYK/TR/g14.djvu.

2. G.V.Voishvillo “Niskofrekventna pojačala bazirana na vakuumskim cijevima,” 1959. Stranica 559 -593 (prikaz, stručni). http://www.zzxm.narod.ru/VOY/v_522_603.djvu

4. D. Andronnikov. Izlazni transformator. Gotovo jednostavno, ali ne i jeftino. http://vt-tech.eu/ru/articles/lamps/53-otputtrans.html

7. Krize S. Proračun izlaznih transformatora.

8. Zinin Yu. Određivanje duljine zračnog raspora u transformatorima i prigušnicama http://kit-e.ru/articles/powerel/2009_05_82.php

Pretpostavljam da sam pogriješio na samom početku - u odabiru magnetske jezgre. Međutim, moram reći da mi je u monografijama Voishvilla i Tsykina, iza obilja formula, još uvijek teško razaznati jasan algoritam kako to učiniti. U Vasilchenkovom članku, iako se čini da se govori o SE, tablica za odabir vrijednosti maksimalne indukcije Bm ovisno o izlaznoj snazi data je za push-pull transformator. Ovdje sam otišao na stranu s izračunima temeljenim na Vasilchenku. Veza pruža jasno objašnjenje da je u slučaju kaskade s jednim ciklusom potrebno zamijeniti vrijednost B = Bmax/2 u formule za izračun broja zavoja primarnog namota, a također pruža jednostavnu metodu za eksperimentalno određivanje Bmax za postojeću jezgru. Stari primarni izvori kao što je Kriese (i dijelom Malinin) daju formulu za odabir jezgre pomoću konstruktivne konstante A (čini se da se ista formula koristi u programu)

Ono što je zanimljivo je da ako koristite podatke iz ove formule, onda prema Krizeu ispada da se jezgra koju imam (a njena površina je 16, a površina prozora je 24) čini prikladnom za pentodu s OOS.. .Na kraju krajeva, umnožak Qo * Qc ispada da je 24 * 16 = 384. Podijelimo 384 s A = 10 (konstanta dizajna za pentodu s OOS), dobivamo 38,4 vata…. Ali kako god bilo... Možda su ove formule zastarjele? U to vrijeme Fn od 70 Hz bio je ultimativni san inženjera... Ili ih treba opreznije koristiti? U redu, shvatit ćemo to kasnije. U međuvremenu - evo što sam našao na internetu - poveznica daje jednostavnu empirijsku formulu za odabir presjeka magnetske jezgre za jednociklični transformator na temelju potrebne izlazne snage Qc = 4 * SQRT (Pout). Izlazna snaga u W, presjek - u sq. centimetra. Ova se formula može smatrati posebnim slučajem formule (1), gdje se prihvaćaju Qo=Qc i A=16. Da potvrdim točnost ove formule - već eksperimentalnih podataka - iz mog namotanog transformatora s poprečnim presjekom od 16 sq.cm, de facto nije bilo moguće istisnuti više od 16 vata izlaza na LF... a ovo je točno podudaranje sa zadanom jednostavnom formulom. Ali tada, za izlaznu snagu od 36 W, trebam jezgru s presjekom od 4 * SQRT (36) = 24 cm2. Usput, program Andreja Toshcheva daje približno isti rezultat. Evo ga... Onda tražimo OSM 0,63 - po internetu ima presjek od 25 cm2. Ali ne možeš uvijek vjerovati - ja npr. doma imam kilovatni OSM1.0 i znam da mu je presjek magnetskog kruga 50x80 (dva sklopljena 50x40), a prozor oko 92x30 - ali čitam toliko o tome na ruskom internetu! Do jednog kilovata doma imam sve osim 0,63 - rezimiraću sve podatke na OSM-u i objaviti kao referentne podatke.
I dok čekam naručeno željezo, progoni me kompleksnost pitanja odabira jezgre. Mora postojati jednostavno rješenje. Razmislimo zašto je sve tako komplicirano s izračunima transformatorskog željeza? Čini mi se da je sav peršin posljedica činjenice da je u izmjeničnom magnetskom polju ovisnost B o H nelinearna i vrijednost magnetske permeabilnosti (mu) jako ovisi o B io prisutnosti ili odsutnosti trajne magnetizacije (što pak ovisi o jakosti struje kroz jezgru i vrijednosti nemagnetskog raspora), što općenito uvelike komplicira (točnije, čini ga nemogućim) analitički pristup proračunu i dovodi do potrebe da se izračune temeljene na empirijskim grafovima ovisnosti mu o V i amperzavojima. Ali postoji izlaz! Ako pažljivije pročitamo gore navedene članke Vasilchenka i Voishvilla, možemo pronaći jedan zanimljiva činjenica– magnetska permeabilnost nije uključena u izračun broja zavoja primara transformatora! (Istina, Vasilchenko piše da to vrijedi samo za dvotaktni. Općenito, čini mi se da to vrijedi i za jednotaktni, samo tada treba korigirati dobiveni rezultat, uzimajući u obzir smanjenje mu od uvođenja razmaka, ali više o tome kasnije...) Ovo je ono što je potrebno pokušajte ga koristiti kako ne biste ulazili u detalje u prvoj fazi izračuna. Ali za ovo moramo znati jakost magnetskog polja H, koja se u biti može izračunati kroz veličinu struje Im kroz namot, što bi trebalo biti mnogo lakše učiniti. Pogledajte poveznicu na stranici 562 za formulu 8.307 i rezultirajuću formulu za induktivitet

L = Bm/Im * W1 * Qc * 10E(-8) (2)

Iz ove jednadžbe, rješavajući je u odnosu na Qc, može se dobiti formula za izračunavanje presjeka magnetskog kruga iz već poznatih veličina. Na primjer - Bm magnetskog kruga može se izmjeriti, Lmin se izračunava korištenjem poznatih formula iz Ra, amplitudna struja Im može se dobiti iz odabrane linije opterećenja iz karakteristika anode izlazne žarulje. Ali tu je i muha u masti. Broj zavoja primara W1. Ne znamo dok ne izaberemo jezgru. Ali čekaj da se uzrujaš. Iako smo ponovno došli do potrebe za iteracijama (ili, jednostavnije rečeno, prilagodbama), sada više nema potrebe ulaziti u džunglu ovisnosti mu o amperzavojima, a izbor jezgre svodi se na podešavanje kompromisnog omjera broj zavoja prema veličini jezgre. Pokušao sam sve ovo izračunati za svoj slučaj sa lampom 813. Uzeo sam struju Im iz linije opterećenja, koja je u ovom članku iznad - 0,2 A, Lmin prema Voishvillo 46 H, izabrao sam Bm jednak 8000 (u ovom slučaju, čak i za jedan ciklus, potrebno je uzeti Bm , a ne pola!) , Pokazalo se da Qc na W1 = 4500 treba biti 25 kvadratnih metara. centimetra. S W1 = 4000, rezultat je 28 sq. cm, a s W1 = 5000, redom, 22 sq. cm. tj. postojalo je dobro slaganje s prethodno napravljenim izračunima Qc korištenjem , i . Glavna stvar koja mi se sviđa je da sada formula za izračunavanje poprečnog presjeka magnetskog kruga konačno uključuje Im, a ne samo Io i, na primjer, postaje jasno zašto je za jedan ciklus na 6C33C potrebno uzeti magnetski krug s relativno većim poprečnim presjekom nego kod žarulja većeg otpora s istom mirnom strujom Io (iako se čini da veliki primarni induktivitet nije potreban za 6C33C), budući da za 6C33C veličina amplitude struje Im može biti vrlo veliki, osim ako ne radite, naravno, s vrlo velikim Alfa = Ra/Ri. Ali čini se da smo zaboravili na nemagnetski jaz. Ne, nismo zaboravili. Zapravo, za jednostrane kaskade sa značajnim mirnim strujama, otpor samog magnetskog kruga može se zanemariti u usporedbi s nemagnetskim rasporom, a kako biste izbjegli probleme s niskofrekventnim prijenosom, trebate samo paziti održavanja izračunate vrijednosti minimalnog induktiviteta primara. Za to je potrebno samo u priručniku potražiti krivulje ovisnosti početne magnetske permeabilnosti o umnošku induktiviteta i sile istosmjerna struja odmor na kvadrat (LIo)2.

Nakon toga preostaje samo podesiti prethodno odabrani broj zavoja, ali sada uzimajući u obzir početni i odabrani razmak. Druga opcija za održavanje vrijednosti Lmin na istoj razini je povećanje poprečnog presjeka magnetske jezgre odabrane na početku. Postoji i treća opcija! Uvedite OOS - i tada će se Lmin jednostavno smanjiti, a tada se broj zavoja + presjek magnetskog kruga može ostaviti istim i dobiti isti Fn. Sada radim na ovom algoritmu u obliku programa. Od 30. do 7. imam godišnji odmor, pa će biti dovoljno vremena da temeljitije proučim literaturu. A nakon godišnjeg odmora - za pokuse, možda stigne i hardver pa će se “teoretska istraživanja” moći testirati praksom.

Nastavit će se. U njemu ću vam reći o uspjesima u namotavanju transformatora iu kojem sam kućištu planirao smjestiti ovo pojačalo. Ispada da je ovo jako dugačak post. S vremenom će dio koji se temelji na proračunu izlaznog transformatora staviti u posebnu temu. Vjerujem da će to mnoge zanimati.

Ažurirano 2. travnja 2013. Nije bilo lako doći do željeza odgovarajuće kvalitete i veličine. Tu je za sada sve stalo. Ali samo za sada. Ako Bog da, uzet ću to opet.
*****************************************************************************