###
  • Programe
  • Siguranță
  • Știri
  • Interesant
  • Sfat
  • Știri
  • Recenzii

    • PA de la R3IC. Amplificator de putere tub HF Amplificator tub HF pe circuit GU 50

    27.07.2020 Sfat

    Amplificatorul de putere cu tuburi HF este asamblat folosind 4 lămpi GU-50. Conectat în paralel conform unui circuit cu rețele comune și este proiectat să funcționeze în intervalele de 80, 40, 30, 20, 15 și 10 m. Dacă amplificatorul este instalat în conformitate cu cerințele pentru astfel de dispozitive, neutralizarea capacitatea de trecere a lămpilor nu este necesară. Puterea maximă de ieșire a amplificatorului este de 350 - 400 W. Pentru alimentarea amplificatorului se folosesc două transformatoare de putere. Ieșirile redresoarelor pe diodele VD1 - VD4 și VD5 - VD8 sunt conectate în paralel și încărcate pe un filtru capacitiv (condensatoare electrolitice C1 - C3). Un rezistor de înaltă rezistență și un mic condensator sunt conectate în paralel la fiecare diodă redresoare. Aceasta crește „rezistența” electrică a redresoarelor și reduce ondulația tensiunii de ieșire. Tensiunea anodului este de aproximativ 1000 V.
    Amplificator

    La ieșirea redresorului cu semiundă VD9-C4 se obține o tensiune constantă de +15 V și este utilizată pentru alimentarea releelor ​​și LED-urilor care indică modul de funcționare al amplificatorului.
    Tensiunea filamentului este furnizată încălzitoarelor lămpii prin inductorul Dr6.
    La intrarea amplificatorului este instalat un filtru trece-jos C6-L1-C7 cu o frecvență de tăiere de aproximativ 30 MHz. Totuși, având în vedere că impedanța de intrare a amplificatorului este destul de scăzută și variază în funcție de interval. Este recomandabil să instalați un dispozitiv de potrivire între amplificator și transceiver. Un amplificator bine adaptat transceiver-ului cu o putere de excitație redusă (aproximativ 50 W) vă permite să obțineți o putere de ieșire de 400 W (și chiar mai mult!). Și oferă un semnal spectral pur la ieșire (desigur, dacă transceiver-ul și amplificatorul funcționează corect și funcționează în moduri nominale).

    Dacă va fi folosit un amplificator de putere HF cu tub cu un transceiver,

    la ieșirea căruia este instalat un circuit P. Apoi, atunci când utilizați un cablu de conectare scurt între aceste dispozitive, nu este necesar un dispozitiv potrivit. Un circuit P tradițional este instalat la ieșirea amplificatorului, dar de atunci Condensatorul „anod” de capacitate variabilă C11 are o capacitate inițială și maximă mică; condensatorul C12 este conectat în paralel cu acesta în intervalul de 80 m.
    Când contactele comutatorului S2.1 sunt închise, se activează releul K1, cu ajutorul contactelor cărora ieșirea transceiver-ului este conectată la intrarea amplificatorului. Ieșirea amplificatorului este către antenă, iar catozii lămpilor VL1 - VL4 sunt către firul comun (prin rezistența R2).

    Choke-ul anod Dr7 este înfășurat pe un cadru ceramic cu nervuri de 40 mm și conține 30 de spire de sârmă de 0,5 mm.
    Rezistorul R2 este format din două rezistențe de 1 Ohm conectate în paralel.
    Bobina L1 este fara rama, infasurata cu sarma de 0,1 mm pe un dorn de 12 mm si contine 11 spire, bobina L2 - 9 spire de sarma placata cu argint de 3 mm infasurata pe un cadru ceramic cu nervuri. Poziția robinetelor este selectată când setarea SWR la ieșirea amplificatorului nu trebuie să depășească 2. În plus, se recomandă conectarea antenei la amplificator prin filtre low-pass, iar atunci când funcționează în modul de transmisie pentru o perioadă lungă de timp, folosiți răcirea forțată.

    Diagrama în format Splan poate fi descărcată

    Și au apărut întrebări privind aspectul - după ce Vyacheslav UA0IAK a prezentat carcasele separatoarelor de frecvență radio ale releului radio RRS-1. Deși în epoca noastră a „coarnilor” și a altor „monstri” un PA de 200 de wați poate părea un anacronism, fiabilitatea, dimensiunile și greutatea sa reduse și-au dovedit dreptul de a exista în munca de zi cu zi cu un excitator QRP.

    Deci: sarcina a fost stabilită pentru a obține 200 de wați, cu o putere de intrare de până la 10 wați (în realitate s-a dovedit a fi 260 de wați cu o putere de intrare de 4 wați). Cu puterea nominală pentru un GU-50 într-un circuit cu OK - 75 wați, trei lămpi ar fi suficiente, dar din punct de vedere al instalării raționale, adică al simetriei designului, alegerea a fost făcută în favoarea patru lămpi. În plus, a fost creată o rezervă de putere și a crescut durata de viață a lămpilor, ceea ce a devenit recent de o importanță nu mică.

    Spre deosebire de amplificatorul UT2XS, designul propus aici folosește patru tuburi și, de asemenea, folosește un circuit de alimentare de polarizare clasic. Amplificatorul este realizat conform circuitului cu catod comun(BINE)

    Este utilizat un circuit de alimentare fără transformator pentru circuitele anod-ecran. Un transformator este utilizat pentru a obține tensiunea de alimentare pentru circuitele de filament, comutare și polarizare.


    Circuitul în sine nu are caracteristici speciale și este o generalizare a circuitelor RA6LFQ, UT2XS, materiale obținute de pe Internet, colecția „RadioDesign” și experienta personala. Deci, de exemplu, pentru a crește puterea în domeniile HF, capacitatea de ieșire a lămpilor a fost redusă folosind metoda propusă de RZ4HX/RU4HV. Circuitul de alimentare cu excitație și polarizare este realizat în conformitate cu recomandările propuse de RA9FOR, numai în loc de bobine se folosește un „set” de rezistențe neinductive (TNX EX8A), care, în combinație cu alte măsuri, a crescut rezistența. a PA la autoexcitare. De asemenea, pentru a evita lumbagoul în lampă, al 7-lea „picior” (ecran static) nu este lipit la masă (TNX UA3AIC), acest lucru, de asemenea, după părerea mea, ajută la reducerea capacității de ieșire. Cel puțin contorul de capacitate E7-9 înregistrează modificările capacității.

    Din punct de vedere structural, amplificatorul este împărțit în mai multe secțiuni: unitatea de alimentare (PSU), compartimentul lămpii (LC), unitatea de circuit P (P_C) și compartimentul de circuit de intrare (IC). Bazat dimensiunile existente Instalarea carcasei structurii s-a dovedit a fi destul de strânsă, în special în compartimentul de alimentare, în ciuda acestui fapt, accesul la toate elementele nu provoacă nicio dificultate deosebită. În cea mai mare parte, designul este realizat dintr-o instalare articulată, numai în sursa de alimentare este utilizată placă de circuit imprimat si apoi numai pentru montarea condensatoarelor electrolitice si a diodelor. Cablajul dintre elementele de alimentare se realizează folosind un fir de instalare bine izolat. Toate tensiunile de alimentare sunt furnizate prin partiția care separă sursa de alimentare cu alte compartimente: tensiunea anodului către blocul LO unde se află șuntul contorului de curent anodic (în fotografie firul roșu este de la televizor), tensiunile rămase către HVAC bloc.



    În HVAC, circuitele de filament sunt mai întâi dezlipite, iar firele sunt așezate pe fundul subsolului și acoperite cu etanșant siliconic în mai multe puncte pentru a asigura rigiditatea instalării.


    Apoi, circuitele ecranului sunt dezlipite. Circuitele „0” sunt lipite cu sârmă grosă cositorită direct pe panourile lămpii. În mai multe locuri, firul „0” prin condensatori de 470pF și o tensiune de funcționare de cel puțin 1kV (am folosit condensatori de la blocuri de înaltă tensiune ale televizoarelor vechi) este împământat pe șasiul PA. După cum a arătat practica, cu un punct de împământare RF, PA este predispus la excitație. Prin urmare, capacitatea recomandată RA6LFQ de 3300 pF este împărțită în mai multe altele mai mici.


    În cele din urmă, circuitele de intrare a amplificatorului sunt instalate în unitatea HVAC Deoarece circuitul de alimentare PA folosește comutatoare de curent scăzut pentru a-l porni, iar curentul de pornire al multiplicatorului de putere anod este destul de mare, a fost necesar să se utilizeze „intermediar” cele de putere adecvată. Mai mult, pe aceleași relee a fost posibilă implementarea unei scheme de pornire treptată a tensiunii anodului (așa-numita întârziere). Esența circuitului de întârziere este că releele sunt utilizate cu o tensiune de alimentare de 24 V și, în mod natural, pentru a le porni direct dintr-o rețea de 220 V, a trebuit să se folosească o punte de diode și se folosește o capacitate pentru a scădea tensiunea la necesar unul. Variind raportul dintre capacitatea de la ieșirea punții de diode și capacitatea dinaintea acesteia, puteți obține timpi de încărcare diferiți pentru condensator (care este după punte) la tensiunea de funcționare a releului. Prin urmare, atunci când utilizați alte relee, va trebui să ajustați raportul acestor capacități.


    Având în vedere volumul mic al amplificatorului și faptul că patru GU-50 încălzesc carcasa „decent”, în compartimentul de alimentare este instalat un cooler de la procesor, care răcește electroliții (atunci când sunt încălziți, electroliții își pierd capacitatea) și suflă. aer cald de la lămpi prin orificiile din pereți despărțitori. O tensiune de 6-8 volți la răcitor este suficientă pentru a rezolva această problemă, iar zgomotul de la acesta este practic inaudit.



    Datele de înfășurare a circuitului sunt preluate din referințele atașate și au fost descrise de multe ori în literatura de radio amatori și pot fi găsite și pe Internet. Cu toate acestea, trebuie remarcat faptul că orice date de la sistemele oscilatoare vor trebui „adaptate” unui design specific în timpul procesului de configurare.


    Vedere generală a amplificatorului și tunerului

    Linkuri:
    1. PA cu o sursă de alimentare fără transformator bazată pe lămpi cu catod comun ut2xs
    2. V. Kulagin (RA6LFQ) Amplificator de putere „Retro”. „Radioamator” Nr. 8-95g.
    3. S. Volkovinsky (RA9FOR) Circuitul de intrare al unui amplificator de putere. RD nr.1 1998

    73! Kovlevsky Yuri Viktorvich rw0iw @ mail.ru

    Aspectul pentodului oscilatorului de înaltă frecvență GU-50, prizele și ochelarii pentru plasare sunt prezentate în figură. Pe partea superioară a cilindrului se află o pălărie din aluminiu cu mâner de carbolit pentru îndepărtarea ușoară a lămpii din sticla de aluminiu. Când este instalată într-o sticlă, ecranarea RF este mai bună, dar acest lucru nu este necesar într-un amplificator cu tub. Prin urmare, vă puteți descurca cu panouri ceramice și puteți reduce ușor greutatea produsului. Mereu am fost interesat de întrebarea unde să ascund mânerul de carbolit atunci când instalez o lampă într-un pahar, după închiderea capacului superior al sticlei. Ar fi păcat să-l arunci, dar ar putea fi util.

    Care sunt avantajele GU-50? Pentode este bun. Un anod masiv este, de asemenea, bun. Tensiunea ridicată admisă, de asemenea, nu este rea. Cu toate acestea, această lampă nu este muzicală. Și pregătirea pentru ea ar trebui să fie destul de minuțioasă. Și, în plus, pentru a utiliza modul de înaltă tensiune al acestei lămpi, aveți nevoie de transformatoare de înaltă tensiune foarte bune, cu drepturi depline, iar acest lucru este relativ scump. În funcționare, lampa GU-50 este destul de fiabilă. Poate rezista chiar și la depozitarea grea. Dar este recomandabil să evitați contactul direct cu apa în timpul depozitării. Depresurizarea treptată a cilindrilor este posibilă. Diagrama și dimensiunile lămpii GU-50, precum și un exemplu de card perforat pentru selectarea lămpilor în funcție de parametrii dispozitivului L1-3, sunt mai jos.

    Chiar la începutul prezentării, trebuie să spun că abordarea tradițională, înrădăcinată în mintea oamenilor, de a prezenta un articol din numele și alegerea lămpilor nu este rezonabilă și incorectă. Nu este înțelept să începeți să alegeți o mașină cu motor și roți, deoarece mai întâi evaluează scopul, costul, estetica, funcționalitatea și alte caracteristici. Bunul simț sugerează că cea mai importantă componentă a unui amplificator cu tub este transformatorul de ieșire. Calitatea întregului amplificator depinde de calitatea acestuia. Costul transformatorului de ieșire poate fi de 80% sau mai mult din costul întregului proiect. Totul depinde de alegerea transformatorului, fabricarea sau cumpărarea acestuia, inclusiv alegerea tipului adecvat de lămpi. Prezentarea mea a materialului în ordinea tradițională are un scop diferit. Acest lucru a fost deja spus de multe ori în mai multe postări de pe acest site.

    Lampa GU-50 are o tensiune secundară scăzută a rețelei, ceea ce face dificilă construirea unei cascade ultraliniare cu drepturi depline fără a utiliza două trepte de înaltă tensiune. Pentru iubitorii de elegant, o astfel de lampă este, desigur, puțin probabil să fie potrivită. Dar puteți construi un generator de curent folosind un set de lămpi în pahare. Consumul de energie electrică al unui recoltator de 8 lămpi va fi foarte decent. Un amplificator puternic de pe GU-50 poate fi folosit cu succes iarna ca încălzitor de cameră. Cam la fel ca și amplificatorul celor patru 6S33S. Când se balansează, lampa este puțin strânsă și chiar și la selectarea parametrilor, rezultatele se dovedesc a fi destul de aspre. Prin urmare, este o idee bună să folosiți conexiunea paralelă a doi sau mai mulți cilindri în fiecare braț. Este imperativ să instalați rezistențe de egalizare aici; acest lucru creează feedback local suplimentar și, deoarece curenții anodici sunt relativ mici, pierderile de tensiune nu vor fi, de asemenea, mari. Lampa GU-50 este foarte durabilă și foarte stabilă, deoarece capacitățile sale nominale sunt rareori utilizate în condiții reale de funcționare. Parametrii practic nu fluctuează în timp. Și catodul îmbătrânește relativ lent. Curentul filamentului este destul de mic pentru puterea mare de disipare, dar tensiunea de alimentare a filamentului este destul de confortabilă de 12,6 volți. Este convenabil să porniți circuitele cu filament ale unei perechi de becuri în serie la o tensiune crescută la 25 de volți. Dar trebuie să selectați lămpile în funcție distributie uniforma tensiune de strălucire. Puteți merge la o altă soluție pentru alimentarea circuitelor incandescente. Puteți abandona inovațiile și puterea pulsată și puteți deveni clasic.

    Mai jos sunt exemple de circuite push-pull cu lămpi individuale în fiecare braț. Acest lucru este destul de suficient atunci când se folosesc transformatoare de ieșire relativ mici. Trebuie remarcat faptul că, datorită tensiunii ridicate a anodului, este necesară utilizarea transformatoarelor de ieșire cu un număr mare de spire în fiecare jumătate a înfășurării primare. Este recomandabil să aveți 500-600 volți de tensiune AC nominală în fiecare semiînfășurare. În acest caz, va trebui mai întâi să calculați coeficientul de transformare. Pentru a nu crește excesiv rezistența redusă, este indicat să aveți 25 de volți în înfășurările de ieșire, care sunt cel mai bine paralele. Acesta este potrivit pentru 8 ohmi. Cu o cablare rezonabilă, este ușor să obțineți o rezistență Raa redusă de 6-8 kOhm. Acest lucru va fi exact. Puteți verifica grafic locația punctului de funcționare pe caracteristicile lămpii și limitele mișcării. Curentul de repaus nu trebuie crescut semnificativ pentru a evita generarea mare de căldură, în special în cazul lămpilor duble. Este mai bine să rămâneți în modul AB1.

    Mai jos este prezentat un circuit cu o singură cascadă push-pull pe transformatoare cu un alt nume. În ambele circuite, feedback-ul rețelei pe înfășurările simetrice este utilizat pentru a crește liniaritatea transformatoare de potrivire. Acesta este ceea ce trebuie să acordați o atenție deosebită atunci când selectați transformatoare pentru perechi diferențiale. Fără selecție, în majoritatea cazurilor, atunci când înfășurările primare sunt conectate în serie, EMF-ul unei înfășurări OS este de 8 volți, iar celălalt, de exemplu, 5. Uneori este și mai rău. Nu trebuie să fii surprins de asta. Aceste lucruri sunt neliniare. Nimeni nu este surprins de răspândirea de 200% a caracteristicilor tranzistorului. Transformatoarele nu sunt mai bune. Este imperativ să selectați transformatoare și nu va fi posibil să le apăsați prin conectarea paralelă a înfășurărilor de putere (în acest caz, secundare), deoarece chiar și curenții minori de egalizare vor strica caracteristicile dinamice ale amplificatorului. Tensiunea rețelei ar trebui să fie limitată la 50-75% din tensiunea anodului. Într-o primă aproximare, un stabilizator parametric care utilizează diode zener puternice este, de asemenea, potrivit pentru aceasta. Acesta este modul în care este descris în majoritatea diagramelor. Cu toate acestea, va trebui să sacrifici 8-12 W de putere anodică pe fiecare canal, iar acest lucru este o risipă. Este mai bine să luați jumătate din înfășurarea redresorului de înaltă tensiune cu un punct mijlociu de la sursa de alimentare. Și mai bine, probabil, este să folosiți înfășurări discrete de înaltă tensiune și redresoare discrete de alimentare conectate în serie. Aici puteți experimenta mai liber cu nivelurile de tensiune.

    Când construiți un amplificator de mare putere cu tuburi de înaltă tensiune, trebuie să aveți grijă deosebită. Poate lovi atât de tare încât nu pare mult. Tensiunile de 600-800 de volți inactiv nu sunt de glumă. Sursa trebuie să aibă o putere considerabilă. Nu recomand categoric să folosiți dublarea tensiunii aici. Există o altă recomandare tradițională, de a folosi transformatoare anodice separate de transformatoarele incandescente cu un curent mic în gol și un câmp mic parazit. Este mai bine să alimentați circuitele de filament cu un generator de impulsuri sau transformatoare de filament, cu un curent fără sarcină mic selectat cu grijă. De asemenea, puteți construi înfășurări bifilare pentru a construi un amplificator de înaltă calitate. Mai jos este o schemă mai puternică creată pe baza bunicului lui Williamson în emisiunea domnului tovarăș Baev cu fragmente din Serghei Komarov. Nu există trucuri în diagrame. Toate nodurile pot și ar trebui să fie configurate autonom. Scoaterea becurilor în diferite etape. Mai întâi trebuie să vă ocupați de construirea unei surse de alimentare finalizate și de testarea acesteia. Apoi, trebuie să aveți grijă de un studiu preliminar amănunțit al unității de potrivire a transformatorului. Este necesar să asamblați complet ansamblul transformatorului și să îl testați separat la o frecvență de 50 Herți. Înfășurările de feedback trebuie lipite cu perechi răsucite multicolore, fazate și deblocate înainte de testarea întregului amplificator. Trebuie să existe întotdeauna un balast pe înfășurarea de ieșire. După asamblare într-o grămadă, reglați treapta de ieșire în funcție de curentul de repaus prin îndepărtarea lămpilor mici. Încălziți bine GU-50 în prealabil. Apoi scot tuburile de ieșire și, returnând schimbarea, se ocupă de etapele preliminare de amplificare. Apoi le adună într-o grămadă și ucid posibila autoexcitare. Apoi transmisia semnalului este verificată pentru a simula sarcina. Sistemul de operare comun este desigur eliminat. Abia după aceasta fixează înfășurările de feedback, uitându-se la fazarea conform diagramei. Nu trebuie să vă faceți griji dacă va funcționa sau nu. Faptul este că dintre toate combinațiile posibile de fazare a sistemului de operare, doar una va funcționa. În această etapă a înfășurărilor de feedback nu va exista nicio excitație în amplificator. Apoi, trebuie să controlați curentul de repaus și să reglați fluxul semnalului. Twisterele din cascadele preliminare aliniază semi-undele pozitive și negative la puterea maximă posibilă. Apoi conectează analizorul de spectru și încep să ajusteze amplificatorul pentru a minimiza distorsiunea folosind un buton de răsucire în catodul primei lămpi.

    Sursa de alimentare se poate dovedi a fi fragilă și se poate comporta perfid. Tensiunea din anozi poate scădea destul de semnificativ, deoarece va fi consumată mai multă putere. Chiar nu recomand să-l folosiți într-o sursă de alimentare. amplificatoare puternice transformatoare puternice cu miez din seria TAN (250-400W). Au un câmp de împrăștiere monstruos și va exista un fundal de curent alternativ, o luptă împotriva zumzetului și a altor hemoroizi. Am încercat să-mi vând toate TAN-urile grele cât mai repede posibil. Este mai bine să luați calea reducerii sursei de alimentare folosind transformatoare cu tije anodice simple sau pereche TA191-TA205, proiectate pentru o rețea de 127/220 volți. Ambele jumătăți ale înfășurării rețelei ar trebui utilizate pe robinetele de 127 de volți - în serie, inclusiv la 220. Atunci curentul fără sarcină va fi acceptabil de mic.

    Mai jos este o altă diagramă a unei configurații tradiționale. Aici, un driver puternic este folosit pentru balansarea încrezătoare. După ce a ajustat cu atenție această versiune a circuitului conform DCși apreciind nivelul de distorsiune la lingerea primului bec, va trebui să verificați modurile acestui driver de smog și pentru nivelul de distorsiune introdus. Nu există caracteristici speciale aici. Tehnica este tradițională; orice piesă care este în stare bună de funcționare poate fi folosită fără capricii sau spectacole. Nu sunt necesare componente importate. Puteți, desigur, să instalați electroliți italieni Kendeil în sursa de alimentare. Dar cele chinezești vor funcționa și cu o marjă și jumătate în ceea ce privește tensiunile admise. Este imperativ să verificați toți condensatorii. Condensatoarele de separare sunt verificate pentru scurgeri; condensatoarele ruginite sau depresurizate nu sunt utilizate. Rezistoarele sunt bune cu o toleranță de 10%. Acolo unde este necesară reglarea modului, trimmerele sunt instalate în circuite.

    Cumva s-a întâmplat să am un sentiment: pentru amplificatoarele care folosesc tuburi GU-50, nu ar trebui să utilizați etape de amplificare cu conexiuni directe, precum și SRPP. Lămpile GU-50 sunt destul de dure și trebuie să le țineți sub control destul de bine. Este mai bine să acordați auto-bias nu mai mult de 20%. În plus, este mai bine să țineți lămpile cu o părtinire fixă, pe care este recomandabil să o rezervați. Nu folosiți ochelari și panouri vechi pentru GU-50, în special cele ruginite. Ar trebui să curățați temeinic picioarele lămpilor și să monitorizați calitatea tuturor contactelor. Recomand clemele din panouri ceramice. Dacă cuiva nu îi place utilizarea feedback-ului grid, atunci poate fi abandonat. Cu toate acestea, tensiunea de pe rețele trebuie încă limitată. Rezistoarele de stingere de 3-6 kOhm nu sunt potrivite în acest caz; nu sunt de folos. În același timp, există încredere că sistemele de operare pentru transformatoare sunt încă necesare. Puteți încerca configurația catodului. În orice caz, pentru implementarea sistemelor de operare a transformatorului, sunt necesare înfășurări simetrice ale transformatorului cu tensiuni de 2-5% din tensiunea anodului.

    Imaginile sunt prezentate mai jos pentru a explica proiectarea posibilă a unui amplificator cu tub. Aceasta este departe de a fi un eșantion, ci doar una dintre versiunile potrivite pentru utilizare. Inițial, carcasa poate fi proiectată într-o aplicație de proiectare grafică adecvată pentru transferul rezultatelor de proiectare la stația de tăiere cu laser. Apoi bucata de fier este transformată într-o carcasă convenabilă pentru instalare. Mai jos este prezentată un exemplu de imagine a două clădiri. În ultimii ani, a venit încrederea că carena trebuie proiectată puțin diferit. Pentru asamblarea modulară, trebuie furnizată o nișă specială în care puteți instala pur și simplu o sursă de alimentare gata făcută, ca în carcasa de calculator. Și apoi, folosind o șurubelniță, asamblează restul structurii, montează blocurile transformatoare și conectează conectorii necesari. Dar aceasta este o ideologie diferită și pentru a o stăpâni trebuie mai întâi să treci prin etapele de proiectare. Cel mai probabil, un articol separat va fi dedicat acestui subiect.

    În cel mai simplu caz, este posibil să folosiți carcase de instrumente din echipamente de măsurare vechi pentru un amplificator de casă. Deseori întâlniți modele recreate pentru carcasele amplificatoarelor Satrin. Este posibil să utilizați carcase standard fabricate în China. Dar acestea sunt structuri achiziționate destul de mici, pentru bani importanți. Prin urmare, nu puteți ascunde un amplificator de putere semnificativ într-o carcasă chinezească. Dar atunci când faceți corpul cu mâini nebune, puteți utiliza cu ușurință tablă galvanizată de 0,7 mm grosime. Dar va trebui totuși să folosiți dispozitive pentru a îndoi marginile corpului în unghi drept. Puteți folosi blocuri de lemn și colțuri de oțel pentru aceasta. Și va trebui să modelați tabla după ce o tăiați folosind un ciocan și un ciocan. Drept urmare, nu este dificil să obțineți un design simplu, a cărui fotografie este prezentată mai jos.

    Aproape tuturor diagramelor mele le lipsește o descriere a pieselor, modurilor și procedurilor de configurare. Cert este că nu există nimic nou în aceste scheme. Pentru fiecare schemă există un anumit prototip, o sursă primară. Dacă există interes, pot reseta rasterele surselor originale. Dar nu există încă timp să repetam adevărurile cunoscute. Nici măcar nu vreau să descriu unele dintre cele mai importante momente. Acest lucru se aplică în primul rând transformatoarelor de ieșire diferențială. Includerea diferențială este destul de interesantă și promițătoare. În revista Radio din 2005-2006 există diagramele lui S. Komarov care descriu principiul utilizării conexiunii dificile a transformatoarelor de ieșire. De fapt, există un mic truc în asta, totul este banal, trebuie doar să-ți dai seama. Avantajele sunt enorme, iar capacitățile unor astfel de circuite sunt foarte impresionante. Dar există o limitare ascunsă, dar foarte strictă în selectarea perechilor simetrice de transformatoare. Înfășurarea transformatoarelor de ieșire este o procedură lungă și dureroasă. Transformatoarele de putere de bobinare pentru un amplificator cu tub este o prostie pură. Dar fiecare decide singur aceste probleme. Transformatoarele blindate pentru o singură triodă convențională sau comutarea ultra-liniară nu mă interesează.

    Evgeniy Bortnik, august 2015, Rusia, Krasnoyarsk

    Materialul prezentat în această temă va fi editat și completat periodic, în funcție de noi experimente și de date nou obținute... Întrucât sunt amator, nu profesionist, punctul meu de vedere asupra anumitor lucruri poate fi eronat. Aș fi recunoscător dacă observați vreo inexactitate în descriere sau o eroare în abordarea oricărei întrebări și anunțați-mi prin formular părere Pe net.

    24.10.2014

    Se întâmplă că în timpul liber îmi place să citesc teorie și forumuri de radio amatori. Unul dintre subiectele mele preferate este construirea unui PA folosind lămpi GU-50 și alte „sticlă”. Deoarece primul HF-UM pe care l-am cumpărat a fost bazat pe 4 lămpi GU-50 și foarte curând m-a determinat să experimentez diverse scheme de comutare a lămpilor - am decis să construiesc ceva ca un stand pentru creativitate captivantă. Scopul este de a putea studia circuite folosind diverse lămpi, până la GU-81M. Nu mă interesează ceramica metalică suflată...

    De mult timp, câteva KPE-uri puternice, un GK-71 cu priză și o grămadă de alte lucruri adunate la momente diferite pentru un proiect viitor adunaseră deja praf în adăpost. Mi-am dorit foarte mult să încerc un circuit cu rețele comune împământate la RF, să stabilizez toate tensiunile, să încerc să intru în rețeaua catodică și de control etc. După ce am asamblat HF-UM pe 2 GI-7B și un transceiver SDR, m-am surprins din nou și din nou gândindu-mă că lucrul în aer pentru a căuta și a apela, ca atare, nu mă atrage cu adevărat și îmi pierd destul de repede interesul pentru el. ... Asamblarea unui alt amplificator ca dispozitiv complet finisat, care va fi realizat după o schemă, a devenit de asemenea nu mai interesantă. Prin urmare, am decis să devin în sfârșit creativ și să încerc tot ce este imaginabil și de neconceput... :)

    Am decis să încep experimentele cu două GU-50. Criteriul principal este puterea semnalului de acționare (cu o ieșire de 10W de la un transceiver SDR de casă).

    Astăzi am făcut câteva fotografii - le voi posta aici ca rezultat intermediar. Am început asamblarea alimentând viitorul stand. Aici, până acum, s-a făcut un multiplicator de tensiune de rețea cu 3, un stabilizator de grilă de ecran +250V, o polarizare stabilizată -47V (am încercat multe opțiuni diferite stabilizatoare), stabilizator de alimentare +27V releu intrare/ieșire și filament +12,6V/1,5A.

    Iată câteva fotografii

    28.10.2014

    Astăzi am încercat să fac un test de funcționare... Nu am făcut o setare la rece a circuitului P (nu am avut destulă răbdare :)). Din păcate, structura este entuziasmată la diferite poziții ale KPI. Faptul de excitare este ușor de determinat de zgomotul din difuzoarele computerului, de lumina de neon de-a lungul întregii lungimi a inductorului și a bobinei circuitului și de curentul anodic în creștere. Am încercat să îndepărtez rezonanța șocului anodului - nu a ieșit nimic inteligibil - semnalul original, în sine, este foarte diferit ca amplitudine. În general, aparent, va trebui să începeți prin a configura VKS, învinge entuziasmul, măsurați impedanța medie de intrare (circuitul este fără transformator și un transformator de intrare este utilizat pe binoclu de la tuburi de ferită de la cablul monitorului)... Poate fi temporar necesară trecerea la o schemă cu toate grilele la sol pentru a minimiza numărul de necunoscute din această ecuație.

    29.10.2014

    Am găsit o eroare în implementarea circuitului de intrare. Folosind metoda căutării „științifice”, am găsit rezonanța circuitului P, care până acum folosește doar o bobină HF. Sarcina este de a conduce frecvența de rezonanță a circuitului la mijlocul intervalului de 20 m. Rezonanța s-a dovedit a fi la o frecvență de 14.600 MHz, care este puțin mai mare decât este necesar. La această frecvență, din două lămpi cu un curent anodic total de 240 mA, s-a putut obține o tensiune RF de 82 V, care este apropiată de datele calculate. Curent de repaus - 30mA. La curenți mari, în modul purtător, lămpile au fost selectate în funcție de intensitatea de strălucire identică a anozilor - o metodă populară :))) Nu există nicio potrivire pentru intrarea pe circuitele P și a fost folosit tuner automat MFJ-929. Utilizarea circuitelor P va reduce puterea semnalului de intrare și va încărca ieșirea transceiver-ului la o sarcină distinctă. Separat, va trebui să acordați atenție selectării numărului de spire ale transformatorului RF de intrare pe binoclu. Principalul lucru este că numărul de necunoscute din ecuație scade treptat... ;)

    03.11.2014

    Am început să produc o bobină de joasă frecvență cu circuit P. Ca dorn pentru înfășurare am folosit o țeavă sanitară din plastic cu diametrul de 50 mm. Înfășurarea s-a făcut cu sârmă de cupru de 2mm fără izolație cu lac, tură la tură, 42 de spire în total. Am tăiat un dorn din fibră de sticlă. A durat aproximativ o oră pentru a tăia cadrul și a găuri două rânduri de găuri în trepte de 3 mm, iar aceeași perioadă de timp a fost petrecută înșurubarea spiralei din sârmă în dorn. Din păcate, nu am îndepărtat imediat praful din fibră de sticlă și, ca urmare, am primit otrăvire severă (dureri în gât, febră etc.). Din păcate, lucrările ulterioare au trebuit să fie oprite pentru câteva zile. În general, am învățat o lecție bună și vreau să avertizez pe toată lumea - folosiți protecție respiratorie și oculară atunci când faceți o astfel de muncă... Totuși, în acea zi am măsurat bobina rezultată - 30 μH. Am selectat concluzii pentru intervalele de 80m și 40m, conform calculatorului lui Igor Goncharenko, am conectat bobina la circuit și am făcut câteva măsurători - ieșirea per echivalent pe intervalul de 80m era în jur de 120W, pe intervalul de 40m - doar 100W cu un curent excesiv de mare al grilelor ecranului. Nivelul semnalului de intrare în ambele cazuri a fost de aproximativ 10W. În cazul unui interval de 20 m la același nivel de semnal de intrare, puterea de ieșire a fost de aproximativ 140 W cu un curent al rețelei ecranului de cel mult 30 mA pentru două lămpi. De unde concluzionez că în intervalele de joasă frecvență au existat pierderi mari în circuitul P. Ipoteze - 2: contact slab la punctul de conectare a celor două bobine (în acel moment, numai cu un șurub autofiletant) și o parte a bobinei în exces de ceea ce este necesar, „atârnând în aer”, care nu ar trebui fii acolo, din motive întemeiate... De asemenea, bobina de joasă frecvență a fost plasată destul de departe de comutatorul de gamă și firele de legătură erau excesiv de lungi.

    În ceea ce privește metoda de fabricare a bobinei de joasă frecvență a circuitului P, am stabilit pentru mine designul lui Serghei Marchenko ca opțiune de referință. Cu toate acestea, dacă nu utilizați intervalul de 160 m, atunci, în majoritatea cazurilor, numărul de spire și lungimea bobinei vor fi puțin mai mici... Acești parametri vor trebui selectați empiric. Printre criteriile principale: diametrul dornului este de la 40 mm, pasul de înfășurare nu este mai mic decât diametrul firului folosit (în cazul meu s-a dovedit a fi ceva mai mic), diametrul firului în sine (la joasă și puteri medii) este de la 1,5 mm și mai sus.

    Voi începe, încetul cu încetul, să descriu soluțiile de circuit ale unităților în care am folosit acest moment. După cum am menționat mai devreme, colectați din nou schema simpla cu grile pe sol – relativ simplu și, prin urmare, deloc interesant. În plus, în ceea ce privește liniaritatea, încărcarea pe prima grilă și nivelul semnalului de intrare, această soluție este departe de a fi optimă...

    Prin urmare, procesul de construire a viitorului stand a început tocmai cu o unitate de alimentare formată dintr-un multiplicator de tensiune de rețea (atras de absența unui transformator greu și scump, de o rezervă mare de energie, de dimensiuni reduse, de necesitatea de a fi extrem de atent și de a ține cont. pentru fiecare dintre acțiunile tale). Am folosit un multiplicator de tensiune de rețea de 3. Am folosit condensatori Jamicon de 680uFx400V. La idle avem aproximativ 970V, sub sarcină până la 300mA - aproximativ 920V. Alimentarea se pornește în două trepte: 1-a treaptă - printr-o rezistență de 240 Ohm/20W, pentru a limita curentul inițial de încărcare a condensatoarelor, a 2-a etapă - rezistorul este închis printr-un jumper. În paralel cu circuitul de multiplicare (înaintea rezistenței cu un comutator), transformatorul de filament TN-32 este pornit. Datorită pornirii uşoare, şocul curent al filamentelor lămpii este, de asemenea, limitat. Procesul de comutare se efectuează manual, deși este destul de posibil să se realizeze un circuit de întârziere pe releu...

    Etapa urmatoare: stabilizator de tensiune a ecranului. Aici, pentru început, suntem siguri că citim §7 pentru a înțelege mai bine procesele care au loc în lampă cu grila ecranului și principiul implementării tensiunii ecranului pentru aceasta... De asemenea, o traducere foarte utilă a materiale G3SEK.

    Pentru GU-50, tensiunea ecranului este utilizată de obicei în intervalul +250V...+300V. Sincer să fiu, nu am mai folosit niciodată diode zener sau circuite de stabilizare în practica mea de amatori. Prin urmare, a durat mult timp pentru a descoperi modurile de funcționare, a cumpăra o grămadă de diode zener, a face un număr mare de măsurători etc. În cele din urmă, schema a luat următoarea formă.

    De ce trebuie să vă ghidați: curentul rețelei ecranului pentru o lampă GU-50 nu trebuie să depășească 20mA (Uscreen = 250V) cu puterea de disipare admisă pe rețeaua ecranului fiind de 5W. În consecință, pentru două lămpi va fi 40mA. Astfel, stabilizatorul de tensiune al grilei ecranului trebuie să ofere un mod de stabilizare cu o anumită marjă, la care se adaugă curentul minim de stabilizare al diodei zener în sine (de asemenea, cu o marjă). Acestea. Să presupunem că ne-am încărcat stabilizatorul cu o sarcină în care va curge un curent maxim de 40mA. Curentul minim de stabilizare pentru diodele zener din seria KS6XXA este de 5 mA. O luăm cu o marjă de 10mA. În general, se pare că curentul din circuitul diodei Zener la relanti ar trebui să fie de cel puțin 50mA. În plus, 15-20mA vor curge prin rezistența de scurgere. Pe de altă parte, conform ghidului de mai sus, se recomandă utilizarea unei surse de alimentare cu scut cu o rezistență internă de 3-5kOhm, ceea ce la +250V înseamnă un curent nominal de aproximativ 80mA. Aceasta este valoarea pe care trebuie să te concentrezi...

    În consecință, încercarea de a asambla un circuit utilizând un număr adecvat de diode Zener cu o tensiune de stabilizare totală în limitele specificate nu a avut succes, deoarece consumatorul supraincarca usor sursa in timpul functionarii iar diodele zener din aceasta serie functioneaza la limita modurilor permise. S-a decis să se utilizeze un circuit stabilizator în serie bazat pe puternicul tranzistor KT812A. Cu această soluție, cerințele pentru diodele Zener cu tensiune de referință sunt reduse drastic în ceea ce privește domeniul de curent. Apropo, este mai convenabil să folosiți tranzistorul BU508A(AF), deoarece Datorită carcasei din plastic, acesta poate fi montat pe un radiator cu o diodă zener. Puteți, desigur, să asamblați o ghirlandă de diode zener din seria D816X sau chiar D815X, dar astfel de soluții nu sunt interesante pentru mine...

    Apoi, pe componentele circuitului. Rezistorul Rb* stabilește curentul în circuitul diodei Zener și la relanti (stabilizatorul nu este încărcat) nu trebuie să depășească curentul maxim admisibil al diodelor Zener. La Rb*=1,2 kOhm, curentul din circuitul a două diode Zener conectate în serie din RX după încălzirea lămpilor este de 28 mA la o tensiune de ieșire de aproximativ 275 V și 22 mA la o tensiune de 260 V în TX. La putere maximă cu trimitere de ton, curentul rețelelor de ecran cu un circuit P configurat nu depășește 25 mA. La valori mai mici ale curentului prin diodele Zener, dacă curentul de sarcină crește la valorile maxime admise, iar în circuitul diodei Zener este mai mic de 5 mA, diodele Zener vor părăsi modul de stabilizare și tensiunea la ieșire. al stabilizatorului de tensiune al ecranului va scădea brusc, ceea ce nu ar trebui permis. În caz contrar, însuși sensul stabilizatorului ca atare se pierde.

    Condensatorul de lângă grila ecranului (precum și lângă grila de control) este împământare RF. Un condensator de 20 µF-50 µF este necesar pentru a preveni apariția modulației laterale (am citit-o undeva de la Pasko) - am decis să-l instalez. Rezistor compozit 2 buc. 5,6 kOhm/5 W în serie - rezistor de scurgere pentru efectul dinatron al grilei ecranului (valoarea acestuia este selectată pentru fiecare tip de lampă, dacă nu este dată în specificațiile tehnice) - necesar pentru instalare. Puteți alege o rezistență mai mică, fără a uita să calculați puterea disipată pe ea. Acest rezistor, în același timp, este o descărcare pentru sursa de tensiune stabilizată atunci când alimentarea este oprită. Este recomandabil să instalați varistorul la o tensiune de 360-390V. Un miliampermetru de 100 mA este folosit tocmai pentru a monitoriza curentul grilelor ecranului. În modul de apăsare a tastei, acest curent este adăugat curentului prin rezistența de scurgere și acest lucru este clar vizibil. Nu se recomandă depășirea limitelor admise de curent de rețea. De asemenea, la reglarea circuitului P, se observă foarte clar modul în care acest curent crește odată cu detonarea. Când circuitul P este în rezonanță, valoarea curentă a grilelor ecranului este de obicei în intervalul 10-15 mA per lampă. Apropo, când am întâlnit o putere redusă pe curbe de joasă frecvență după instalarea unei bobine de joasă frecvență, curentul grilelor ecranului a crescut considerabil, ceea ce personal l-am interpretat ca un consum crescut de energie HF la anodul lămpii. . Acesta este. energia nu intră în circuitul P în măsura adecvată și este disipată pe anozii și grilele lămpilor peste cei patruzeci de wați permisi pe lampă.

    Tensiunea de polarizare a rețelei de control. Să trecem la §5, să încercăm să-l înțelegem și să-l asimilam temeinic...

    Aici, am aplicat și stabilizare pe baza calculului că rezerva de curent a rețelei (grilelor) ar trebui să fie de patru ori mai mare decât curentul total de rețea al tuturor lămpilor, astfel încât atunci când apare curentul rețelei, lampa să nu se blocheze singură cu o tensiune negativă în creștere și nu trece în modul profund S. I.e. Curentul rețelei de control în sine nu este atât de îngrozitor dacă puterea maximă admisă disipată pe acesta nu este depășită (în cazul GU-50, aceasta este de 1 W) și dacă este specificată tensiunea de polarizare negativă, care stabilește punctul de funcționare al rețelei. lampa, nu se schimba.

    Am încercat multe opțiuni pentru scheme și, la un moment dat, m-am hotărât pe aceasta. Pentru a controla nivelul actual al grilelor, este foarte de dorit sa ai un miliampermetru, cel putin in faza de configurare. De regulă, nimeni nu îl instalează. Cu toate acestea, este foarte util dacă nu ești indiferent la calitatea semnalului tău în aer... Nu am folosit circuite cu reglare a tensiunii folosind o rezistență multi-turn, pentru că... Când apare curentul de rețea, acesta nu are unde să „se scurgă”. Rețeaua, devenind un generator de tensiune negativă, „se sprijină” față de rezistența relativ mare a rezistenței de reglare și, ca urmare, adaugă un potențial negativ tensiunii de polarizare negativă. Drept urmare, lampa este blocată, trecând în clasa C.

    Pentru a vă asigura că curentul rețelei are unde să curgă, este mai bine să utilizați un circuit de stabilizator parametric paralel simplu. Curentul de rețea emergent, atunci când apare, va curge prin dioda zener. Mai mult, trebuie să setați curentul de stabilizare minim admisibil pentru acesta din urmă, astfel încât, atunci când apare curentul de rețea, să existe o marjă pentru curentul total în creștere în circuitul diodei Zener. Cu această soluție, nu există flexibilitate în setarea curentului de repaus, dar tensiunea de polarizare rămâne ferm în poziție chiar și atunci când apare curentul de rețea. Ca urmare, nu există o distorsiune evidentă a semnalului (în limite rezonabile, desigur).

    Ajustarea polarizării cu un rezistor instalat în paralel cu sursa de alimentare, îndepărtarea tensiunii din contactul în mișcare din mijloc și furnizarea acesteia prin inductor către rețea, este convenabilă de utilizat atunci când antrenați și selectați lămpi, astfel încât atunci când setați o anumită valoare a curent de repaus, puteți estima tensiunea de polarizare necesară. În consecință, lămpile care necesită aproximativ același nivel de tensiune de polarizare pot fi împărțite în grupuri și plasate în circuite cu stabilizare rigidă fără ajustarea individuală a curentului de repaus al fiecărei lămpi.

    Apropo, în procesul de selectare a lămpilor și de reglare a tensiunii de polarizare cu un rezistor, siguranța anodului de 1A a explodat destul de frumos, iar dioda de protecție a miliametrului IN4007, conectată în direcția înainte, a spart. Ai grijă de ochii tăi! După ce am analizat situația, am ajuns la concluzia că la un moment dat a existat o defecțiune a contactului în partea mobilă a rezistorului, tensiunea de polarizare a dispărut, lampa s-a dovedit a fi deschisă, curentul prin lampă a crescut instantaneu, urmat de un accident... În general, ajustând tensiunea de polarizare, acum fac asta cu tensiunea ecranului îndepărtată și pun o altă diodă de protecție în paralel în direcția înainte. Pentru o mai mare fiabilitate, curentul maxim prin diode ar trebui să fie mai mare decât curentul pentru care este proiectată siguranța anodului. Din fericire, miliametrul de 50 mA în sine (folosit pentru a selecta lămpi la un curent de 34 mA și o tensiune anodică de 950 V) a rămas intact.

    Mai târziu, mi-am dat seama că divizorul de tensiune trebuie făcut diferit, așa cum se obișnuiește să facă atunci când se construiește un UMZCH (la A. Manakov). Două rezistențe sunt conectate în serie, unul dintre ele este un trimmer, iar terminalul său din mijloc este conectat la unul dintre bornele exterioare. Acestea. când este ajustată, rezistența sa se schimbă de la zero la valoarea rezistorului. Terminalele extreme ale lanțului de rezistență sunt conectate în paralel cu ieșirea sursei de tensiune de polarizare (borna rezistorului constant este la plusul sursei de tensiune de polarizare, care este conectată la contactul comun sau zero al circuitului). Grila de control este conectată la punctul de mijloc al celor două rezistențe de divizare printr-un rezistor, să zicem 100k. Cu această schemă, o întrerupere a circuitului contactului de mijloc în mișcare al rezistenței de tăiere nu va duce la o creștere necontrolată a curentului rețelei și lampa va rămâne intactă dacă rapoartele de rezistență ale lanțului de rezistență sunt selectate corect...

    Pentru o stabilizare strictă, am selectat o diodă zener pentru tensiunea de polarizare la care curentul catodic per lampă era în intervalul 30-35 mA după încălzirea lămpilor. Este nevoie de aproximativ 10 minute pentru a încălzi lămpile. După aceasta, curentul de repaus se stabilizează. Puteți utiliza un lanț de diode zener pentru o reglare mai precisă și puteți asigura comutarea amplificatorului în modurile CW-SSB. Dacă nu blocați lămpile în timpul recepției, atunci în acest caz consumul de energie crește, durata de funcționare a lămpilor este redusă și apar probleme suplimentare cu îndepărtarea căldurii... Am folosit grupul de contact liber al releului de intrare REN-29 pentru a comută diodele zener, pentru că tensiunea sa de avarie între carcasă și înfășurare, între înfășurare și contacte este de 750V. Tensiunea de polarizare în RX este de aproximativ -63V. Curentul de repaus al celor trei lămpi este de aproximativ 4mA. După ce lămpile s-au încălzit complet (aproximativ o jumătate de oră), la trecerea la TX, curentul de repaus al lămpilor se stabilizează la un anumit nivel.

    Revenind la curentul rețelei. În modul normal, consider că curentul rețelei de control de până la 5 mA per lampă este destul de acceptabil. Adevărat, încă nu am ajuns să verific semnalul cu un generator cu două tonuri la astfel de niveluri de curent ale rețelei de control. De asemenea, până când am observat limitarea semnalului la intrare folosind un osciloscop, ceea ce am făcut de multe ori când construiam tuburi UMZCH. În timp ce se verifică nivelul curentului rezultat al rețelei de control, este, de asemenea, o idee bună să monitorizezi stabilitatea tensiunii de polarizare. In cazul meu se schimba in zecimi de volt...

    Stabilizarea puterii releului. Pentru prima dată, am decis să stabilizez această tensiune. În prezent folosesc două relee în standul meu - REN34 și TKE53PD. Rezistența înfășurării primei este de aproximativ 335 Ohm, a doua este de 190 Ohm. În consecință, cu o sursă de tensiune de 27-30V, aceasta din urmă trebuie să furnizeze un curent în sarcină de cel puțin 250mA. Este ușor să furnizați un astfel de curent în timp ce stabilizați tensiunea folosind un circuit stabilizator în serie pe un tranzistor, similar cu cel care a fost folosit pentru a stabiliza tensiunea ecranului. Rb* Am 240Ohm/2W. Ca rezultat, atunci când ambele relee sunt activate, tensiunea scade cu cel mult 0,6 V. Tranzistorul și dioda zener sunt instalate pe același radiator.

    Se schema de comutare a releului al meu arata asa. Din păcate, nu exista un tranzistor de conducție directă la îndemână, așa că circuitul ar fi arătat și mai simplu... Esența circuitului utilizat este că este inacceptabil să încărcați ieșirea de control PA din transceiver pe un consumator cu un astfel de curent ( 250mA/30V). În acest caz, curentul comutat va fi mai mic de 5 mA. Orice tranzistoare de putere medie va face. Nici măcar nu au nevoie de calorifere.

    Desigur, opțiunile pentru releele utilizate pot fi variate și este posibil ca releul de ieșire să pornească înainte de releul de intrare etc.

    Notă: 12.10.2018

    Acum aș folosi o schemă diferită de comutare a releului. Releu de ieșire - TKE54PD1. Trei grupuri de contacte sunt utilizate pentru a comuta antena, al patrulea grup închide circuitul de alimentare al înfășurării releului de intrare. Acest lucru asigură conexiunea garantată a sarcinii la amplificator înainte ca un semnal să sosească la intrarea acestuia. Ca releu de intrare - REN34. Un grup de contacte al acestui releu comută intrarea, al doilea grup comută circuitul de alimentare al celui de-al treilea releu - REN29. Grupul de contacte al acestui releu comută modul de primire/transmisie. Acest tip releul este utilizat deoarece are valoarea maximă a tensiunii de avarie dintre releele de putere medie enumerate, ceea ce este important în circuitele fără transformator.

    11.11.2014

    Reglarea la rece a circuitului P. După asamblarea circuitului P, ar fi bine să încercați să verificați cât de bine este construit în intervale și cât de mult coincid valorile calculate cu cele reale. Făcând asta în modul luptă riscă să arzi lampa, deoarece... în cazul unei detonări puternice a circuitului, toată energia va fi eliberată la anozi... În plus, este foarte probabil ca amplificatorul să excite și să emită interferențe într-o gamă largă de frecvențe. Veți simți imediat acest lucru de la aparatele electrice care funcționează în apropiere (de exemplu, difuzoarele computerului).

    Dacă aveți un analizor de antenă AA-330M, reglarea la rece a circuitului P se poate face folosindu-l. Este descrisă metoda. L-am incercat si am fost convins de eficacitatea lui. Singurul lucru este că este destul de dificil să selectați cu exactitate valoarea echivalentului Roe. Cu toate acestea, eroarea va afecta doar o poziție ușor diferită a condensatorului antenei atunci când munca adevarata. Acest lucru este complet acceptabil. Cel puțin, numărul de necunoscute la prima pornire după o configurare la rece va fi redus semnificativ. În cazul meu, rezistența echivalentă a fost de aproximativ 2,4 kOhm și a constat din trei rezistențe.

    În ceea ce privește circuitul P în sine. O fac dupa recomandarile lui V. Drogan, doar ca de data asta am folosit un tub de cupru cu diametrul de 6,5 mm si a fost foarte greu sa ii dau aspectul unei bobine HF... Circuitul este format dintr-o pereche de variabile. condensatoare și două bobine - HF și LF. La punctul de conectare al bobinelor trebuie sa existe un robinet la intervalul de 20m iar circuitul in sine, cand se foloseste toata lungimea bobinei HF, trebuie sa aiba o rezonanta la mijlocul acestui interval. De asemenea, pornirea ambelor bobine ar trebui să ofere rezonanță pe 80m. Banda de 160m nu este asigurata, in cazul meu, din lipsa perspectivelor de a avea pe viitor o antena pentru aceasta gama... In continuare se fac atribuiri catre alte benzi. Rezonanțele sunt selectate folosind o tehnică similară pentru reglarea la rece. Mai mult, odată cu creșterea frecvenței, capacitatea KPI-ului fierbinte ar trebui să scadă. Pe raza de 80m, capacitatea unității de control cald va fi folosită aproape complet și este indicat să se facă fără capacități suplimentare conectate... Deși, conform calculatorului lui I. Goncharenko, acest lucru va fi destul de greu de realizat. De regulă, capacități suplimentare sunt utilizate pe benzile de 80m și 160m. Cerințele pentru acești condensatori sunt adecvate.

    Factorul de calitate al circuitului P ar trebui să fie de cel puțin 12 (pentru a asigura un nivel suficient de filtrare a armonicilor superioare) și nu mai mult de 16 (în caz contrar, pierderile de încălzire în circuit vor fi vizibile). După realizarea circuitului și configurarea acestuia, puteți încerca să determinați factorul de calitate real al acestuia. Să presupunem că avem o rezonanță la o frecvență de 7,1 MHz. Ajustăm frecvența transceiver-ului în trepte de 100 kHz, verificând de fiecare dată nivelul semnalului la ieșirea amplificatorului, fără a schimba poziția condensatoarelor din circuitul P. De îndată ce atenuarea este de 30%, ne amintim frecvența. Apoi facem același lucru, dar acordând în jos de la frecvența centrală. Fixăm din nou frecvența. Puteți reduce pasul de reglare pentru mai mult definiție precisă limitele intervalului. Să presupunem că obținem frecvențe de 7,4 MHz și 6,8 MHz. Apoi, împărțim frecvența inițială de 7,1 MHz la diferența dintre frecvențele obținute (600 kHz) - aceasta va fi valoarea factorului de calitate al circuitului nostru P (Q) de aproximativ 12. Desigur, direcția deacordului inițial în timpul măsurării nu are o importanță fundamentală.

    Există o nuanță subtilă și importantă aici. Dacă se dovedește că deacordarea într-o direcție diferă ca mărime (kHz modulo) de deacordarea în cealaltă direcție, înseamnă că rezonanța reală pentru un factor de calitate specific al circuitului P este la o frecvență diferită și nu la cel calculat. În acest caz, puteți încerca să modificați numărul de spire a bobinei (reduceți dacă frecvența reală de rezonanță este mai mică sau creșteți dacă frecvența reală este mai mare decât cea dorită). În acest caz, capacitățile condensatoarelor vor diferi considerabil de valorile anterioare...

    De exemplu, în cazul meu s-a dovedit că, cu 14 spire ale bobinei, frecvența de rezonanță reală a circuitului P (la ieșire maximă) era în regiunea de 7 MHz, adică. Cu 100 kHz mai mic decât se dorește. Prin reducerea numărului de spire la 13, frecvența de rezonanță s-a mutat în regiunea de care aveam nevoie. Factorul de calitate real sa dovedit a fi puțin mai mare decât 13. Acestea. când nivelul semnalului scade cu 30%, frecvență mai mică a fost de 6,83 MHz, frecvența superioară a fost de 7,37 MHz. Bobina a fost înfășurată pe un dorn de 50 mm, însumând 13 spire, cu o lungime de înfășurare de 80 mm.

    După ce am atins producția maximă cu factorul de calitate dorit la mijlocul gamei, scoatem tot posibilul din VKS! În cazul meu, 2xGU-50 s-a dovedit a fi o tensiune RF de 84V per 50 Ohm echivalent la SWR=1,2 și o tensiune RF de intrare de 19V.

    Negociere de intrare PA cu transceiver-ul este realizat folosind un circuit P cu un factor de calitate scăzut. Factorul de calitate ar trebui să fie între 2...5, după cum urmează din cărțile inteligente (disponibile în „ „). Dacă factorul de calitate este mare, va fi necesară reglarea în interval, ceea ce este incomod. Tehnica de prototipare a circuitului a fost simplă - doi condensatori variabili cu un dielectric de aer și o bobină arbitrară înfășurată cu sârmă de 1 mm pe un dorn de 8 mm, număr de 12 spire. Apoi, la o putere minimă de ieșire de la transceiver (când contorul SWR încorporat începe deja să funcționeze), capacitățile condensatorului sunt selectate pentru a minimiza SWR. Dacă nu este posibilă selectarea unei astfel de poziții, numărul de spire ale bobinei circuitului se modifică. După determinarea setărilor de capacitate, acestea din urmă sunt măsurate și condensatoarele permanente (sau compozitele mai multor condensatoare) sunt sigilate în locul lor. Va fi foarte bine să folosiți suplimentar condensatori de reglare cu un dielectric de aer pentru o reglare precisă. În mod ideal, această metodă vă permite să setați SWR=1.

    Principalele funcții îndeplinite de circuitul P de intrare:

    Potrivirea impedanței de ieșire a sursei cu impedanța de intrare a PA, care, la rândul său, depinde de curentul anodic și de frecvența semnalului (într-un circuit cu rețele comune);

    O sarcină distinctă pentru sursa de semnal, constantă (mai mult sau mai puțin) pe toată perioada, datorită oscilațiilor amortizate din circuitul însuși.

    În cazul nostru, curentul anodului curge numai cu un semiciclu negativ al semnalului de intrare (când diferența de potențial dintre grila de control negativă și catodul pozitiv, în raport cu grila, scade - lampa se deschide) și rezistența de intrare a amplificatorul scade la valori minime. Cantitatea de rezistență este invers proporțională cu panta lămpii. Cu un semiciclu pozitiv, diferența de potențial grilă-catod crește și mai mult, lampa este blocată și rezistența de intrare a PA este de multe ori mai mare decât valoarea rezistenței pentru un semiciclu negativ al semnalului. Astfel de modificări ale rezistenței încărcăturii pe o perioadă de timp fac transceiver-ul să se simtă rău. Din același motiv, tunerele automate de antenă nu sunt reglate. Acest punct este bine descris de I. Goncharenko.

    Pentru fiecare gamă vă puteți crea propriul circuit P de intrare sau puteți crea unul universal (cum ar fi cel al lui Tarasov tuner de antenă) cu reglare manuală pentru fiecare domeniu. Această soluție, într-o oarecare măsură, este mai simplă în design, dar va trebui să fie ajustată de fiecare dată când se schimbă intervalul. Când reglați circuitele de gamă, trebuie să utilizați munca in continuare același cablu de conectare între sursă și PA care a fost folosit în timpul configurării.

    Dacă impedanța de intrare a PA este strict de 50 ohmi fără o componentă reactivă, lungimea cablului de conectare nu contează. Cu toate acestea, acest lucru este posibil numai în circuitele catodice comune...

    Sufocare cu anod. Cel mai important detaliu din minte. Eficiența ieșirii PA în intervale depinde de parametrii săi și de fabricația corectă. Dacă nu ați citit despre acest subiect, trebuie să mergeți mai întâi acolo!

    De data aceasta am încercat să repet faimosul design de șoc Ameritron, care este utilizat pe scară largă în amplificatoarele importate. În plus, este destul de ușor să cumpărați separat. Cu toate acestea, este întotdeauna mai interesant pentru mine să o fac singur dacă este posibil fizic...

    Există o mulțime de fotografii care circulă pe internet care descriu designul acestei clapete de accelerație și aproape toate diferă între ele într-o măsură sau alta. Am luat acest desen ca bază. Firul meu avea 0,355 mm și l-am înfășurat în funcție de lungimea bobinelor, și nu după numărul de spire. Drept urmare, inductanța inductorului s-a dovedit a fi de numai 160 μH, în loc de cei 220 de aproximativ așteptați. Privind un alt desen, am observat ca din punct de vedere cantitativ nu terminasem vreo 20 de spire.

    Apoi am petrecut mult timp căutând o modalitate de a găsi rezonanțe seriale ale inductorului. Până la urmă, folosind analizorul AA-330M și un astfel de circuit de conectare, am primit un grafic foarte asemănător cu cel dat de I. Goncharenko în articolul său (adică linia verde a rezistenței complexe a inductorului în funcție de frecvență). Cu toate acestea, s-a dovedit că cea mai mare rezonanță în jumătate de undă a căzut tocmai în intervalul de 20 m. Având înfășurat 12 ture în partea de sus a șoculului, în măsura în care restul cadrului mi-a permis, am reușit să schimb ușor rezonanța mai mică ca frecvență. Totuși, cred că va trebui să derulez din nou inductorul, în funcție de un număr diferit de spire, și nu de lungimea bobinelor... Cel puțin va fi mai ușor decât să caut și să cumpăr un nou fir de lac de 0,32 mm. În partea de jos a clapetei de accelerație am făcut o clemă scurtcircuitată din folie de cupru pliată în jumătate. Partea superioară folosește o bară de cupru 5x1, dar suportul nu este scurtcircuitat. E greu de văzut în fotografie, din păcate.

    După testarea PA pe intervalele de 20m/40m/80m, s-a dovedit că puterea maximă are loc în prima curbă. În plus, diferența este de aproape 40%. Toate modurile lămpilor se încadrează în limitele calculate, dar din anumite motive, modificarea așteptată a luminozității lămpii de neon de-a lungul lungimii șocului anodului nu a funcționat pentru mine - lampa strălucește pe toată lungimea cu o intensitate. sau alt. La curbele de joasă frecvență, luminozitatea scade spre capătul șoculului, la care este conectată tensiunea înaltă de la sursa de alimentare. Poate că acest lucru se datorează faptului că rezonanța semi-undă a inductorului este foarte apropiată. Pe de altă parte, în acest caz, accelerația ar arde și nu ar exista o putere mai mare la sarcină... În general, problema ieșirii neuniforme în curbe rămâne încă deschisă pentru mine. Poate fi necesar să experimentați cu spirele înfășurării secundare a transformatorului de intrare. Poate că problema este în designul bobinei de joasă frecvență - căutările viitoare vor arăta, sper...

    Astăzi am obținut o ieșire uniformă pe curbe de joasă frecvență. Parametrii s-au dovedit a fi următorii: 2 x GU-50, Ua=920V cu curent catod până la 260mA, Ue=+270V, Ie=30mA, Ucm=-46V, Ic1=6mA, Uout=82V cu Uin=19.2 V. Acestea. cu Pin = 7,2 W la ieșire avem P out = 128 W, per 50 Ohm echivalent. După cum puteți vedea, într-un circuit cu toate rețelele împământate galvanic, astfel de parametri Ku nu pot fi obținuți...

    Apoi am măsurat inductanța circuitului la diferite intervale și s-a dovedit că la curbele de joasă frecvență era vizibil mai mare decât era necesar. Ca urmare, capacitatea CPI (anodului) fierbinte a fost semnificativ mai mică decât cea calculată. Într-un cuvânt, voi reface robinetele de la bobina de joasă frecvență, plecând, în primul rând, de la datele calculate ale circuitului, și nu de la condensatoare. Apoi, determinați din nou factorul de calitate real al circuitului P...

    14.11.2014

    Astăzi am reconstruit bobina de joasă frecvență a circuitului P. Inductanța totală a celor două bobine este conform calculelor calculatorului cu un factor de calitate de 10. Există o idee de a încerca o bobină pentru o gamă fără întrerupătoare, deoarece Antena, momentan, este încă pe o bandă.

    15.11.2014

    Am încercat un circuit P cu o singură bandă pentru o curbă de 40 m. La intrare - 7,2 W, la ieșire - 140 W (84 V) pe echivalent. Factorul de calitate măsurat a fost de aproximativ 9,7. Curent de repaus - 40mA, curent catodic în modul de apăsare - 260mA, curent total al grilei ecranului - 20mA, curent al grilei de control - aproximativ 6mA. Inductanța bobinei poate fi schimbată cu ușurință prin întindere și comprimare. Diametrul firului - 1,8 mm.

    A făcut mai multe conexiuni. Aproape toți operatorii au remarcat imediat calitate superioară semnal, și fără să-mi ceară să evaluez semnalul... În general, sunt foarte mulțumit de rezultatul intermediar.

    23.11.2014

    După ce am măsurat factorul de calitate al circuitului P și diferența dintre valoarea de acordare de la frecvența centrală, am redus numărul de spire ale bobinei circuitului la 13. Factorul de calitate s-a dovedit a fi de aproximativ 13. Deacordarea de la frecvența centrală de 7,1 MHz s-a dovedit a fi simetrică și s-a ridicat la 270 kHz în sus și în jos, cu semnalul atenuat la 70% din original. Cu 220mA de curent în minusul sursei de alimentare și 20mA de curent al rețelei ecranului, echivalentul este de aproximativ 140W de putere fără curent de rețea de control. Anozii nu se supraîncălzi chiar și atunci când tasta este apăsată mult timp. Conform estimărilor aproximative, aproximativ 920Vx(0.22A-0.02A)-140W=44W este disipat pe anozi pentru două lămpi, adică. 22W pentru o lampă, adică jumătate din puterea disipată la anod...

    Când lucrează la aer, corespondenții notează calitatea înaltă a semnalului. Observ banda de semnal pe WEB-SDR-ul meu cu antena deconectată, pentru că... toate aceste echipamente sunt pe o singură masă... Cu asta, îmi termin cercetările pe un circuit P cu o singură bandă...

    11.12.2014

    Transformator de intrare pentru lămpile încălzite direct cu alimentare fără transformator - singura soluție, din câte știu eu. În cazul lui GU-50, puteți încerca să utilizați soluția clasică - un choke catod cu un condensator de decuplare de intrare și, de preferință, un choke cu filament, pentru a împiedica intrarea semnalului RF în rețea prin transformatorul de filament (mai puțin pronunțat). pentru lămpile încălzite indirect). Pe de o parte, această metodă este mai simplă. Este mult mai dificil să se producă un SPT cu un răspuns liniar în frecvență și pierderi mici în toate intervalele. În același timp, folosind SHPT, puteți face o coordonare preliminară a intrării lămpilor cu ieșirea sursei de semnal, selectând raportul de transformare în funcție de rezistență. Dar principalul lucru este că intrarea fără SHPT nu are izolație galvanică de rețea. Mai precis, există o conexiune capacitivă între carcasa PA și rețea prin condensatorul de izolație de intrare și condensatorii circuitului P de intrare. Această decizie va fi mai puțin sigur și mai puțin fiabil, deoarece în cazul unei defecțiuni a condensatorului de separare, faza poate apărea la ieșirea sursei de semnal. În plus, curentul de scurgere va fi mai mare decât în ​​cazul izolației galvanice printr-un transformator pe bază de ferită. Capacitatea de întreținere a SHPT este extrem de mică și practic nu există scurgeri prin această unitate. Nu am încercat încă să implementez o metodă de furnizare a unui semnal de intrare fără SHPT pentru un circuit de alimentare fără transformator și nu încurajez pe nimeni să facă asta, pe baza a ceea ce am citit aici :))

    Iată două opțiuni pentru circuitul de intrare PA pe care mi le imaginez și intenționez să le încerc... Momentan am făcut o versiune cu SHPT. Transformatorul este realizat pe două tuburi de ferită cu capete drepte dintr-un cablu de monitor vechi, pliate cu binoclu. O soluție similară a fost folosită la un moment dat pentru fabricarea balunului antenei V inversat și a transformatorului de intrare UM pe 2 GI-7B, doar ferita de acolo s-a dovedit a fi mai proastă, așa cum sa dovedit (cu capete semicirculare). De fapt, nu este nevoie să cauți altceva... Înfășurările sunt realizate cu sârmă MGTF 1.0. Înfășurarea de intrare conține 2 spire, înfășurarea de ieșire - 3 spire. Permiteți-mi să vă atrag atenția asupra faptului că un terminal al înfășurării primare (de intrare) a transformatorului este conectat la corpul PA (șasiu), în timp ce un terminal al înfășurării secundare (în circuitul catodic) este conectat la „0V”. ” punctul de alimentare fără transformator.

    Cerințe pentru transformatorul de intrare în PA folosind un circuit fără transformator:

    Izolația înfășurărilor trebuie să fie de înaltă calitate pentru a preveni defectarea (o capacitate de 0,01-0,022 μF trebuie plasată în fața înfășurării primare pentru a proteja sursa de semnal în cazul unei defecțiuni între înfășurările transformatorului);

    Transformatorul, dacă este posibil, ar trebui să aibă un răspuns liniar în frecvență în toate benzile HF și rezistența de transmisie ar trebui să fie constantă (de exemplu, cu un raport de spire a înfășurării de 1:2 și o sarcină a înfășurării secundare pe o rezistență neinductivă de 100 Ohmi, în toată banda rezistența de intrare ar trebui să fie de aproximativ 50 Ohmi );

    Este recomandabil să aduceți coeficientul de transformare prin rezistență la o rezistență de intrare de 50 Ohmi pe baza rezistenței efective de intrare a numărului de lămpi utilizate (după aceasta, se presupune că trebuie instalat circuitul P de intrare cu un factor de calitate scăzut). );

    Pierderile la transformator ar trebui să fie minime (în funcție de calitatea feritei și de numărul de spire din înfășurări).

    De fapt, planurile sunt de a măsura impedanța de intrare a PA pe 2 și 3 GU-50 și de a selecta numărul optim de spire pentru a se potrivi cu impedanța de intrare a lămpilor de 50 ohmi.

    Mai există o nuanță cu un circuit fără transformator. Dacă doriți să aplicați o polarizare de blocare pozitivă catodului (pentru circuite cu rețele împământate galvanic pentru triode) sau să creșteți tensiunea de polarizare de blocare negativă a rețelei de control în modul recepție, veți avea nevoie de un releu de comutare. Acesta trebuie selectat pe baza tensiunii de avarie. Acesta din urmă trebuie să fie mai mare decât potențialul dintre electrozii lămpii și șasiul carcasei. Pentru circuitele de triplare și cvadruplicare, puteți utiliza releul REN29, acordând atenție rezistenței electrice a izolației dintre corpul releului și elementele purtătoare de curent. Acest releu poate fi montat în siguranță pe carcasa PA.

    13.12.2014

    Astăzi am experimentat cu SHPT pe un binoclu din tuburi de ferită. Tehnica de măsurare a fost simplă - analizorul AA330-M a fost conectat la mufa de intrare PA, modul de transmisie la PA a fost activat, după releul de intrare semnalul a fost trimis la un condensator de separare de 0,022 μF și apoi la înfășurarea primară a SHPT. Înfășurarea primară conține 2 spire. Cele mai bune rezultate au fost obținute cu 4 spire în înfășurarea secundară a SHPT. Analizorul a arătat 51 ohmi fără reactanță la o frecvență de 7,1 MHz. Cu toate acestea, când conexiune directa transceiver-ul prin cablu era de aproximativ 0,9 m, SWR era puțin peste doi. Circuitul P de intrare a făcut posibilă potrivirea rezistenței la o valoare apropiată de unitate... Rezultatul obținut sugerează că pentru două lămpi GU-50 conectate după un circuit cu rețele comune, rezistența de intrare este de aproximativ 200 Ohm. Voi presupune că pentru trei GU-50, trei spire în înfășurarea secundară a SHPT vor fi optime. Pentru patru, transformatorul poate fi făcut 1:1, adică. două până la patru ture. Înfășurările sunt realizate cu sârmă MGTF-1.0.

    Cu toate acestea, așa cum sugerează camarazii în vârstă, într-un circuit cu rețele comune, impedanța de intrare a PA depinde nu numai de frecvența semnalului de intrare, ci și de nivelul acestuia. Și cunoașterea rezistenței de intrare este utilă tocmai la nivelul maxim de funcționare al semnalului de intrare. Nu știu cum să măsoare acest lucru în practică... Tot ce rămâne este să selectezi potrivirea optimă între sursa semnalului și PA.

    I-am adresat lui Igor Goncharenko o întrebare despre versiunea circuitului de intrare PA cu sursă de alimentare fără transformator fără SHPT de intrare (conform soluției clasice pentru circuitele transformatoare cu un condensator de intrare și un choke catod). De fapt, esența este că utilizarea versiunii simplificate nu este recomandată (periculoasă) - mă voi concentra pe opțiunea cu ShPT la intrare.

    14.12.2014

    Astăzi am instalat a treia lampă - am obținut 210W pe echivalent la 360mA de curent total și 24mA de curent grid ecran. Cu toate acestea, există o marjă vizibilă pentru amplificarea cascadei... Înfășurarea secundară a SHPT de intrare constă din 3 spire, am redus numărul de spire ale bobinei circuitului P la 12 (factorul de calitate măsurat a fost 11).

    28.12.2014

    Am mutat contorul de curent anodic în partea pozitivă a sursei de alimentare, la condensatorul de șunt și șunt al anodului. În circuitele tradiționale, se recomandă plasarea dispozitivului în spațiul dintre polul negativ și masă (șasiu). Într-un circuit fără transformator acest lucru nu joacă un rol special, deoarece raportat la șasiu avem același potențial cu un circuit de multiplicare simetric. Atunci când este înmulțit cu trei, modulo de tensiune negativă este jumătate din valoarea celei pozitive (310V față de 620V), totuși, când miliampermetrul este pornit la minusul sursei de alimentare (decalajul dintre minusul sursei de alimentare și Punctul „0V”), vedem curentul total al circuitului din care citirile dispozitivului trebuie să fie scăzute grilele de ecran de curent, ceea ce nu este convenabil...

    Am instalat indicatori de fază LED la conectarea PA la rețea. Când se dorește activarea, LED-ul verde se aprinde, iar când nu este dorit, LED-ul roșu se aprinde. Apropo, am cheltuit munca de laborator pentru opțiunile de conectare de fază. Dacă faza cade la mijlocul circuitului de multiplicare (diode în circuitul de cvadruplare, dioda de mijloc în circuitul de triplare), atunci pe lângă tensiunile constante, pe toate elementele amplificatorului este prezentă o tensiune alternativă cu o amplitudine de 310V. circuit, adică 220V alternant. Indicatorul de fază aproape peste tot arată prezența acestuia din urmă. Dacă faza cade pe placa negativă a primului condensator, atunci nu există fază și tensiune alternativă pe elementele circuitului. În consecință, probabilitatea de defectare a condensatoarelor, înfășurărilor releului, transformatoarelor (încălzitor, intrare, polarizare, putere releului) etc. este redusă. În consecință, punem ștecherul în priză, astfel încât LED-ul verde să se aprindă.

    Am instalat două diode zener KS630A în stabilizatorul de alimentare pentru grilele ecranului, adică. a crescut tensiunea ecranului la 260V sub sarcină.

    S-a măsurat nivelul semnalului de intrare. Cu intrare de 12 W, avem ieșire de 210 W. Kus. puterea sa dovedit a fi 17,5. Câștigul de tensiune s-a dovedit a fi de aproximativ 8,6 Cu toate acestea, există o marjă de câștig notabilă, dar nu doriți să depășiți curentul anodic de mai mult de 120 mA per lampă... Permiteți-mi să vă reamintesc că într-un circuit tipic cu OS conectat galvanic la masă (sau punctul „0V” pentru schemele fără transformator), Kus. Puterea este în 10.

    Am observat că atunci când lămpile sunt blocate (oprirea diodelor zener pentru polarizarea grilelor de control), amplificatorul este excitat. L-am depășit instalând un șoc cu o inductanță de 70 μH într-un circuit de polarizare deschis. Choke-ul este realizat din spire de sârmă de 0,355 mm pentru a porni pe un cadru de plastic cu diametrul de 16 mm și lungimea de 8 cm și nu are miez. De obicei, se folosesc șocuri DM 250 µH, dar nu aveam unul la îndemână. În plus, cu o schimbare a frecvenței, inductanța inductorului pe miezul de ferită se modifică. Prin urmare, sunt un susținător al utilizării unui inductor fără miez în acest circuit.

    Curentul optim de repaus va trebui selectat pe baza nivelului minim al armonicii a treia la putere maxima semnal fără a intra în regiunea curentă a rețelei de control. Deoarece Nu am un analizor de spectru - intenționez să folosesc un receptor SDR pentru gama de 21 MHz în acest scop..

    30.12.2014

    Am postat toate diagramele în .

    04.01.2015

    În sărbătorile de Anul Nou m-am dedicat în totalitate distracției mele preferate... în sfârșit m-am apucat selecția lămpilor. De sărbători, ne-au dat o duzină de GU-50 sigilate din 1978. Mai erau câteva piese în stoc. Am măsurat o duzină (cu toată încălzirea a durat aproximativ 4 zile), am selectat un cuplu pentru UMZCH, trei și patru pentru KV-UM. Cu o diodă zener D816D am instalat trei lămpi la un curent de repaus de 90 mA și o tensiune de polarizare de aproximativ -47V.

    Am antrenat lămpile astfel: le-am ținut la căldură timp de 12 ore, apoi aproximativ trei ore sub tensiunea anodică de 950V și o polarizare care bloca aproape complet lămpile, apoi le-am ținut sub tensiunea ecranului aproximativ o oră la un curent anodic de aproximativ 30 mA. După aceea, am început direct cu selecția. Esența este următoarea: determinați tensiunea de polarizare la un curent dat (selectat 34mA) și o valoare fixă ​​a tensiunilor anodului (+950V), ecranului (+270V) și filamentului (~13,5V). Apoi, pe baza diferenței dintre valorile tensiunii de polarizare obținute pentru fiecare lampă, le-am selectat în perechi, trei sau patru... Dintr-un nou lot de lămpi (10 buc), răspândirea tensiunii de polarizare era la fel de mult ca 8V!

    De mult plănuiesc să-mi construiesc un amplificator ușor, de dimensiuni mici, pentru expediții și pentru grădină. S-a întâmplat în sfârșit. Cinci luni de muncă aproape zilnică și este gata! Circuitul obișnuit, ascuțit conform conceptelor de dimensiuni rezonabile mici, în conformitate cu regulile de aspect, s-a regăsit în hardware. Am folosit un transformator cu dublatoare și o pornire puțin neobișnuită a filamentelor lămpii pentru că îmi era prea lene să-l înfășuram și eu am avut la îndemână o transă de import frumoasă, impregnată și fiartă, cu parametrii indicați în diagramă. Așa că l-am adaptat... De dragul reducerii greutății, o puteți abandona complet, dar una dintre modalitățile simple presupune utilizarea lămpilor cu o tensiune mare de rupere catod-filament sau reducerea tensiunii anodului, care este deja scăzută. Alte metode conduc la o creștere nejustificată a numărului de elemente pentru această întreprindere și o scădere a fiabilității dispozitivului în ansamblu, cu merite îndoielnice. Utilizarea GU-50 se datorează costului scăzut, prevalenței, fiabilității și durabilității fantastice, precum și capacității de a menține performanța nominală atunci când tensiunea se schimbă în limite destul de mari. Nu am folosit cvadruplicarea rețelei pentru anod, pentru că Când se lucrează pe teren, tensiunea de alimentare fluctuează adesea foarte mult, iar lămpile nu sunt întotdeauna proaspete, iar lumbago-ul lor este complet inutil. Apropo, cu un astfel de anod, s-a obținut un circuit „P” cu adevărat optim. Pentru a minimiza problemele create de șocul anod, am folosit sursa de alimentare secvențială, în care parametrii șoculului în sine nu sunt decisivi. De aceea este învăluit de orice, arată atât de orfan (la prima vedere) și are o atitudine atât de obscenă. Din motive de rezistență mecanică generală și fiabilitate a designului, nu am abandonat utilizarea panourilor standard cu ochelari pentru GU-50 și m-am abținut să dezbrac lămpile, presupuse inventate de radioamatorii pentru a reduce capacitatea. Lămpile nu au fost selectate, dar sunt din același lot. Tipul de tranzistor din stabilizatorul de tensiune al celei de-a doua rețele nu ar trebui să fie o surpriză - acesta era la îndemână. Este posibil să nu fie stabilizat deloc sau pur și simplu să folosească o diodă zener, curentul prin care va trebui să fie mult crescut. Am cumpărat tubul pentru L1 pentru 170 de ruble într-un magazin de mașini, este de la sistemul de frânare al nu-mi amintesc care mașină, dar este din cupru foarte „cupru”. După ce am tăiat armăturile și l-am lustruit, l-am înfășurat în jurul unui bețișor de mop, făcând 9 spire. Acest lucru sa dovedit a fi suficient pentru gamele HF. Cu un anod fără transformator, ar trebui să distingem clar între conceptele firului comun al amplificatorului și carcasa acestuia. În diagramă sunt prezentate cu o pictogramă comună de sârmă de diferite grosimi. Tabelul arată datele calculate pentru elementele circuitului „P”, care în realitate pot diferi ușor. Circuitul „P” a fost reglat cu un dispozitiv destul de primitiv „DN-AA Antenna Analyzer” (de la Uncle Sasha) fără a conecta vreodată amplificatorul la rețea sau a aplica vreo tensiune! Am fost plăcut surprins că, după ce l-am pornit, nu a trebuit să selectez absolut nimic, nici măcar pe benzile HF! Toată această idee cântărește exact cinci kilograme cu dimensiunile de 330x245x75mm. Prezentând diagrama și fotografia designului, scopul a fost să nu surprindă pe nimeni cu nimic, pur informativ. Nu împușca pianistul, el cântă cât poate de bine...